Экспериментальные данные по некоторым расчетным параметрам

В соответствии с ЛМР процедура определения условий роста трещины предусматривает расчет коэффициентов интенсивности напряжений вдоль контура (края) трещины при заданных нагрузках, нахождение из специальных экспериментов характеристик трещиностойкости материала (выражаемых в терминах критических значений этих коэффициентов или некоторой их функции) и, наконец, сравнение на основе критериев ЛМР расчетных и экспериментальных величин и установление допустимых критических параметров трещин. Практическая реализация этой процедуры Во многом определяется тем, располагают ли специалисты представительным банком данных по трещиностойкости конструкционных материалов и достаточным набором решений задач теории упругости о трещинах различной конфигурации в элементах конструкций разной геометрии. В последние годы интенсивного развития механики разрушения постоянно накапливаются экспериментальные данные по трещиностойкости, пополняется запас решенных задач о трещинах, разрабатываются принципы и правила моделирования реальных трещин, обнаруживаемых в конструкциях средствами дефектоскопии и расчетными методами. [c.5]

При сравнении экспериментальных и теоретических данных прежде всего обратим внимание на низкие значения параметра В. Было замечено, что в этих условиях значения -ф, полученные в опытах, оказываются ниже значений, вычисленных по линейной зависимости. Последние были получены в предположении, что тефлон разрушается до мономера 2 Fi, с молекулярным весом 100. Однако некоторые спектроскопические данные показывают, что мономер разрушается далее с образованием соединений меньшего молекулярного веса. Если это действительно так, то расчетная зависимость от 5 будет лучше согласовываться с экспериментальными данными. [c.386]

Заметим, что до настоящего времени не имеется строгого расчета теплопроводности твердых растворов методами молекулярно-кинетической или квантовой теории твердого тела. Известные приближенные решения для теплопроводности твердых растворов, обзор которых приведен в работах [40, 75, 82], как правило, содержат ряд допущений и упрощений, правомочность которых часто не обосновывается. Поэтому теоретические методы позволяют дать лишь грубую количественную оценку теплопроводности твердых растворов с погрешностью от 30 до 100% [40]. Большую точность расчета можно получить лишь с использованием одного, а то и двух полуэмпирических значений некоторых параметров, входящих в расчетные соотношения [75]. Параметры эти определяются методом подбора либо обратным пересчетом по известным экспериментальным данным теплопроводности твердых растворов для одной или нескольких концентраций. [c.173]

Расчетный способ определения зависимости Х (Г) основан на аппроксимации общей зависимости Л = = A(Aj, Яг, р), полученной в I главе, некоторыми функциями, параметры которых находятся расчетом, или, что значительно повышает точность расчетов, по экспериментальным данным. [c.118]

В книге дан обзор существующих приближенных приемов гидравлических расчетов трубчатых распределительных систем, изложены теоретические основы нового, более точного метода расчета распределения воды трубчатыми системами с учетом поперечной циркуляции и вихревых сопротивлений, сделан вывод основных расчетных формул для определения потерь напора для различных схем распределения воды дырчатыми трубами, освещены результаты экспериментальных исследований по определению значений некоторых параметров, входящих в расчетные формулы, приведены общие рекомендации и примеры расчета трубчатых распределительных систем. [c.2]

Расчетные зависимости для сопла с углом = 5°, полученные при = 0,025, 8н == О (и при соответствуюп],ем этим значениям поле параметров в разностном методе), хорошо согласуются с экспериментальными данными. Некоторое расхождение свидетельствует о том, что, по-видимому, в начальном сечении 8° Ф 0. Для сопла с0й=15° наблюдается большее расхождение между расчетными и экспериментальными данными, что связано, вероятно, с дополни- ельными неучтенными технологическими искажениями контура в местах стыковки секций этого сопла. [c.236]

Уравнение (9.5.1) с параметром Фг , определяемым по уравнению (9.5.2), подвергалось широкой проверке. Вильке [218] сравнил расчетные значения с экспериментальными данными для 17 бинарных систем и нашел, что среднее отклонение составляет менее 1 % в сравнение было включено несколько случаев, когда значение т] проходит через максимум. Многие другие исследователи тоже проверяли этот метод [5, 28, 45, 51, 71, 165, 179, 180, 196, 210, 221]. В большинстве случаев сравнивались только неполярные смеси, причем были получены очень хорошие результаты. Менее удовлетворительное соответствие отмечалось для некоторых систем, содержащих в качестве одного из компонентов водород. По данным табл. 9.5 метод Вильке приводит к вязкостям, большим, чем экспериментальные, для системы На—N3 и меньшим, чем экспериментальные, для системы [c.361]

Хотя существуют различные методы моделирования изображения ВР, общий подход состоит в следующем. Предполагается некоторая микроструктура объекта, выполняется расчет изображения, полученный результат сравнивается с экспериментальной картиной, изменяется начальная микроструктура объекта и так до тех пор. пока расчетное изображение точно не совпадет с экспериментальным. Сложность данной процедуры состоит в том, что изображение чувствительно к следующим факторам положению электронного пучка относительно объекта и оптической оси прибора толщине образца, величине дефокусировки объективных линз, хроматической аберрации, когерентности пучка и внутренней вибрации материала. Для проведения корректных вычислений необходимо обладать по возможности полной информацией как об образце, так и об используемом микроскопе, так как многие параметры используются в программах расчета. Количественная обработка изображений высокого разрешения дает возможность сохранять изображение в компьютере в [c.492]

Для оценки виброустойчивости станков используют экспериментальные и аналитические методы. Первые на стадии проектирования станков реализовать невозможно. Поэтому для расчета динамической системы аналитическим методом выбирают параметры из условия устойчивости систем на основе анализа дифференциальных уравнений движения. Для их составления создают расчетную схему. Последнюю представляют в виде механической модели, состоящей из отдельных сосредоточенных масс, соединенных упругими связями. При этом предполагают, что деформация станка происходит, главным образом, в его стыках и соединениях. Упругую систему рукавных станков для полирования и щлифования облицовочного камня с некоторыми допущениями можно принять плоской (рис. 1). Подобный подход обусловлен тем, что угловые колебания рукавов относительно оси у практически не влияют на качество обрабатываемой поверхности. Начало координат располагают в центрах тяжести каждой массы ( i и Сг). Обобщенными координатами будут относительные перемещения масс, отсчитываемые от начала координат, и углы поворота масс относительно центров тяжести. По данной колебательной модели составляют уравнения движения [c.304]

При разработке программы испытаний и системы измерений по ряду вопросов, особенно применительно к новым конструктивным решениям, не исследованным в промышленных условиях, должна быть предусмотрена проверка надежности поверхностей нагрева расчетным путем (теплогидравлические характеристики, условия застоя циркуляции, возможность возникновения межвитковой пульсации потока, расслоения пароводяной смеси и т. п.) в целях выявления элементов, которые должны быть наиболее полно оснащены СИ для проведения испытаний и предварительного определения границ опасных режимов. Проведение расчетов, однако, не может заменить экспериментальной проверки. Это определяется, прежде всего, возможностью лишь приближенного принятия ряда исходных данных (особенно таких, как тепловые нагрузки отдельных поверхностей нагрева, тепловые неравномерности в различных зонах топки и газоходов, параметры среды по тракту котла при низких расходах топлива и т. п.). Вместе с тем после получения указанных исходных данных экспериментальным путем повторное проведение соответствующих расчетов может позволить существенно сократить объем испытаний. Это следует иметь в виду при разработке системы измерений. Ряд вопросов не может быть выяснен расчетным путем, что определяется отсутствием соответствующих методик, особенно для нестационарных режимов. Некоторые наиболее характерные из них рассмотрены ниже, [c.92]

Однако, несмотря на значимость исследования флаттера на таких моделях, эти эксперименты играли все же подчиненную роль. Они в той или иной степени подтверждали пригодность расчетных методов, но лишь для некоторых параметров крыла, вообще говоря, далеких от действительных. Между тем основная задача заключалась в том, чтобы создать независимый (от расчетного) экспериментальный метод исследования в аэродинамических трубах, позволяющий по данным, полученным в трубе, непосредственным пересчетом получить натурное значение Ккр данного исследуемого самолета. Надлежало создать модели, близкие по параметрам к натурным крыльям, и создать условия испытаний в аэродинамической трубе, близкие к условиям, в которых находится крыло самолета в полете. [c.306]

Настоящая книга является первой попыткой систематического изложения физических основ работы нового класса приборов нелинейной оптики — преобразователей инфракрасного излучения — в видимом диапазоне. Для удобства читателей, не имеющих специальной подготовки в области нелинейной оптики, монография включает главу (первую) с изложением основных понятий этого раздела физики, необходимых для восприятия предмета. Во второй главе даны общие принципы расчета нелинейно-оптических преобразователей и показано, что с точки зрения формирования изображений каждый преобразователь эквивалентен некоторой линейной оптической системе с эффективными параметрами, зависящими от конфигурации и фазового фронта накачки, ее амплитуды, типа использованного синхронизма. В третьей и четвертой рассмотрены две основные схемы нелинейно-оптических преобразователей — схемы критического векторного и касательного (некритичного) синхронизма. Обсуждаются достоинства и недостатки каждой из них и возможные варианты оптимизации параметров. В последней главе анализируются разные практические аспекты работы преобразователей (спектральные и шумовые характеристики), приведены экспериментальные данные, иллюстрирующие степень соответствия параметров реальных преобразователей основным теоретическим представлениям. Приложения 1 и 3 несут самостоятельную информацию, поскольку в первом приведен новый метод в классической теории аберраций на основе интегрального принципа Гюйгенса — Френеля, а в третьем — расчетные данные по углам разных типов синхронизма. Часть информации дана в компактной форме — показаны эквипотенциальные поверхности угол синхронизма как функция длин волн накачки и инфракрасного излучения. Материал третьего приложения основан на расчетах Г. М. Барыкинского. [c.3]

Расчетные данные ЭМП могут существенно отличаться от их реально зарегистрированных значений. Так, например, по экспериментальным данным разброс значений некоторых параметров и характеристик электрических мащин составляет до 20—307о от расчетной величины и особенно значителен (до 50% и более) для микромашин. [c.231]

Ввиду полидисперсности капель и разнонаправленности процессов изменение температур и концентраций в пограничных слоях сред существенно неоднородно. Более того, вне пограничного слоя температуры сред непостоянны, а слой вряд ли имеет четкие границы. В некоторых случаях при значительном количестве мельчайших капель с большой кривизной поверхности вследствие больших парциальных давлений концентрация пара и температура газа по смоченному термометру может отличаться от тех же параметров, вычисленных для плоской поверхности раздела фаз. Принятая модель интегрально учитывает изменение температур во входном и выходном сечении аппарата, предполагает постоянство температур внутри капель жидкости и в промежутках между ними, заполненных газом. Модель является расчетно-условной и позволяет выполнить аналитический вывод теоретических зависимостей, необходимых для практических целей. Их соответствие экспериментальным данным может служить основанием для оценки пригодности принятой модели. [c.52]

Характер процессов в потоке конденсирующегося пара при заданных геометрических параметрах межлопаточного канала определяется газодинамическими режимными параметрами течения и начальным состоянием среды. Как показали экспериментальные (гл. 3) и расчетные (в рамках одномерной теории) исследования [61], расширение перегретого и насыщенного пара в сопловых решетках протекает с переохлаждением, близким к предельному (зона Вильсона), после чего начинается интенсивное влагообразо-вание. Важные особенности этого сложного нестационарного процесса были рассмотрены в гл. 3 (по данным экспериментальных исследований). Очевидно, что в рамках изложенного выше подхода (см. 4.2) к расчету спонтанно конденсирующегося конфузорного потока пара влияние пограничного слоя и некоторые аспекты перехода через зону Вильсона не могут быть учтены (см. 3.2). [c.136]

Давление в горловом сечении зависит также и от других параметров кривизны обводов профиля, углов входа потока и угла установки, чисел Маха н Рейнольдса и степени влажности. Используя многочисленные экспериментальные значения потерь, полученные в статических условиях, и некоторые данные по коэффициентам расхода натурных ступеней, можно расчетным путем учесть влияние большинства геометрических и рел<имных параметров на коэффициенты расхода турбинных ступеней. [c.317]

На рис. 5.1, б сравнивают экспериментальные и расчетные величины 1бО-часовой длительной прочности углеродистой стали с 0,15 % С при 450 °С (v = 30 Гц), полученные на основе данных, приведенных на рис. 4.34, б. Видно, что совпадение экспериментальных и расчетных значений очень хорошее. Данные испытаний на динамическую ползучесть до разрушения некоторых жаропрочных сплавов представлены на рис. 5.2. Здесь приведены экспериментальные данные Лазана [3, 4 ] по сплавам N-155, 19-9DL и Vitallium. Для стали с 13 % Сг при 450 °С и стали 18 Сг—8Ni— Nb при 650 °С экспериментальные величины прочности несколько превышают. значения, рассчитанные по, уравнению (5.2). Однако для углеродистой стали с 0,15 % С при 450 °С оценка прочности с помощью указанного уравнения возможна. Кроме того, можно отметить, что для сплавов. N-155 (см. табл. 1.4), 19-9DL (19 Сг— 9 Ni—Мо—W), Vitallium (HS-21, табл. 1.4) наблюдается тенденция упрочнения по мере увеличения долговечности до разрушения расчетная кривая, полученная с помон ью уравнения (5.2) (сплошная линия), характеризует безопасные параметры. [c.133]

Прямое сравнение расчетов, основанных на уравнениях (3.19) и (3.20) или на эквивалентных механических моделях, с экспериментальными данными показывает, что расчеты дают в прин-цине правильную общую форму зависимостей динамических механических свойств гетерогенных полимерных композиций от их состава, однако эти расчеты требуют учета фазовой морфологии и структуры частиц дисперсной фазы и дают более резкую, чем ожидается, зависимость динамического модуля от состава. Простое сравнение расчетных данных с экспериментальными можно получить, используя эквивалентность механических моделей, изображенных на рис. 3.4, с уравнением (3.19) для некоторых значений параметров моделей, приведенных в уравнении (3.18) [25]. Так, параметры моделей Ф и X, определенные путем подгонки экспериментальных кривых, можно сравнивать со значениями этих параметров, рассчитанными по уравнению (3.18) и известным значениям ф2 и jx. Полученные таким образом параметры находятся в удовлетворительном согласии для эластифицированных каучуками термопластов и очень сильно различаются для эластичных полимеров, содержащих жесткие частицы. На рис. 3.10 представлена корреляция расчетных и экспериментальных параметров по данным работ [20, 22] для ряда ударопрочных полисти-ролов и АБС-пластиков, а также [c.163]

Экспериментальные результаты показывают сложное реологическое поведение металлов, подвергнутых ударному нагружению. Затухание амплитуды упругого предвестника при его распространении по образцу свидетельствует о протекании релаксационных процессов. Постоянство величины амплитуды упругой волны, начиная с некоторой длины образца 1о, говорит о завершении процессов релаксации на1фяжений на этом отрезке пути. Затухание упругого предвестника не описывается простой упругопластической моделью деформирования. Для лучшего согласования экспериментальных данных с расчетными предпринимаются попытки применения более сложных реологических моделей, в большей степени отражающих реальные свойства материалов. Дислокационные модели описывают характер затухания упругого предвестника лишь качественно. Однако, как отмечается в большинстве работ, количественное согласие с экспериментальными данными при минимальном числе свободных констант и параметров в уравнениях для описания пластической деформации достигается только в предположении о большой скорости размножения дислокаций. При этом нормальная плотность /Дислокаций должна иметь значение 10 —10 см , что на 2—3 порядка превышает реальные величины в исследованных материалах [12]. [c.203]

Достаточно простым и эффективным способом феноменологического моделирования процесса разрушения как для однородных материалов, так и для компонентов КМ с учетом их взаимодействия при реализации явных схем расчета являются корректировка напряжений в расчетных ячейках или дискретных элементах при превышении напряжений, деформаций или их комбинаций заданных предельных значений и последующее изменение жесткостных соотношений между приращениями деформаций п напряжений. Некоторые варианты таких способов моделирования разрушения в однородных материалах приведены в работах [100, 109, 136]. Образование в теле несплошностей или трещин требует использовать в расчетах трудоемкие алгоритмы перестройки сетки [52, 53] с выделением способных поверхностей и отслеживанием взаимного расположения границ образовавшихся пустот. Существенное упрощение таких алгоритмов достигается включением в расчет разрушенных элементов , которые представляют собой дискретные элементы или лагранжевы ячейки из материала с измененными (ослабленными) жесткостными свойствами. При этом не возникает необходимости в перестройке сетки и выделении свободных поверхностей. Описание разрушенного материала может быть проведено на континуальном уровне путем включения в определяющие соотношения — закона связи между напряжениями, деформациями и их приращениями — дополнительных параметров плотности, пористости, микроповрежденпп и других феноменологических величин, изменение которых задается функциональной связью, полученной в результате обработки экспериментальных данных, например по откольному разрушению [9, 19, 34, 50, 61, 70, 108, 153, 155-157, 187, 210]. К этим вопросам примыкают исследование и разработка моделей пористых материалов [108, 185, 211, 212], например, для определения зависимости давления от плотности и пористости, модуля сдвига и предела текучести от величины пористости материала. [c.30]

Наряду с экспериментально-расчетным методом определения параметрической надежности ТС по параметрам качества деталей могут использоваться табличные базы данных. В табл. 35 и 36 представлены такие данные для некоторых ТС чистовой и отделочной обработки цилиндрических и плоских поверхностей. Рассматриваются следующие ПКПС [c.200]

Рис. 5.11. Зависимости циклотронной массы от ориентации в плоскостях (100) и (ПО) для Си [263]. Кривые получены при аппроксимации экспериментальных данных формулой с пятью подгоночными параметрами. Можно видеть, что 16 экспериментальных точек 7, полученных авторами работы [263], очень хорошо ложатся на расчетные кривые. Другие точки (2 — [95], данные экспериментов по эффекту дГвА, 3 — [240], данные экспериментов по циклотронному резонансу) приведены, чтобы дать некоторое представление о качестве согласия между различными экспериментами.

Таким образом, при со = onst коэффициент FJn является мерой некоторого изменения расчетных амплитуд сил трения по отношению к максимальным реальным (см. табл. 2. 3, д, е). Впрочем, равенство рассеяния обеспечивает при этом требуемую сходимость как расчетных, так и экспериментальных резонансных амплитуд деформаций в упругих участках систем, в широкой области изменения этих величин вплоть до предела текучести материала. В табл. 2. 3 (см. вклейку) дано сравнение параметров петель при разных значениях показателей степени п для скоростной зависимости сил трения. [c.106]

Предлагаемая читателям книга ориентирована в значительной степени на проблемы двухфазных течений в проточных частях влажнопаровых турбин. Вместе с тем в нее включены также важные задачи, относящиеся к двухфазным потокам в других элементах оборудования ТЭС и АЭС. Книга связана с предшествующей монографией авторов Ч Вместе с тем она посвящена некоторым новым проблемам, имеющим самостоятельное значение. В ней конкретизируются вопросы подобия двухфазных потоков по данным лабораторных и натурных экспериментов, а также на основании расчетных исследований (гл. 1). Излагаются методы экспериментальных исследований двухфазных течений в лабораторных условиях, даны принципиальные схемы влажнопаровых стендов, рассмотрены методы измерения параметров двухфазных потоков, описаны измерительные приборы и устройства (гл. 2). [c.3]

Большая работа по определению характеристик ко лонн при помощи аналоговых и цифровых вычислительных машин была проведена фирмой Ройял Датч Шелл [Л. 9, 32 и 33]. Исследования частотных характеристик, проведенные на модели колонны с 32 тарелками, иока-за.лн, что модуль частотной характеристики для концентрации на тарелке практически одинаков в некоторых точках колонны при изменении как скорости потока орощения, так и скорости паров [Л. 32]. Наклон характеристики, равный —1, указывает на наличие большой доминирующей инерции, определяемой изменением концентрации. Фазо-частотные характеристики также были почти одинаковыми и отличались лишь за счет небольших постоянных времени, характеризующих гидравлическую инерцию. Характеристики имели незначительные максимумы и минимумы такого же типа, как и те, что наблюдались на реальной колонне [Л. 30]. В [Л. 9] исследовался вопрос изменения характеристик колонны прн изменении положения штока клапана на линии пара вверху колонны, а также взаимодействие между системами регулирования давления и температуры. Отмечалось хорошее совпадение результатов моделирования с зкспериментальными данными, полученными на реальной колонне, хотя некоторые параметры модели приходилось корректировать для лучшего соответствия экспериментальных и расчетных данных. [c.396]

Однако вне зависимости от вида случайных источников, возникает задача, связанная с получением определенного набора исходных данных, необходимых для последующей оценки параметров акустического излучения. В тех случаях, когда акустический эффект измеряется непосредственно, необходимо определить номенклатуру подлежащих измереншо величин и их достаточность для описания исследуемого явления, а также уточнить технические средства для выполнения измерений и наглядности их преставления. Перед тем как перейти к описанию конкретных статистических характеристик, уточним значение некоторых часто применяемых терминов, руководствуясь при этом работой [29] и ГОСТ 16263-70. Оценкой будем называть количественное значение характеристики исследуемого параметра, получаемого с помощью соответствующего алгоритма. Она может быть либо расчетной, либо экспериментальной. ПoJiy гн ie оценки с по- [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...