Сечение узловое

Условия прочности в районах продольного и поперечного сечений узловой фасонки обеспечиваются соответствующим выбором размеров [c.153]

Необходимая прочность в районах продольного и поперечного сечений узловой фасонки обеспечивается выбором ее общих раз- [c.30]

Разобьем поперечное сечение колонны на девять ячеек и в пределах этих ячеек выберем узловые точки. Узловые точки I. 4, 7 к 3, 6, 9 лежат на поверхностях, температуры которых поддерживаются постоянными, следовательно, / =/< = /7= 100 °С и (з = <6 = <9 = = 200 С. Переменную температуру будут иметь только три узла 2, 5, 8. Составим балансовые уравнения этих узлов. Для центрального узла 5 уравнение баланса (14.18) уже записано. [c.116]

Ранее неоднократно отмечалось, что касание является предельным (частным) случаем пересечения. Касательная плоскость, касаясь поверхности в заданной точке, пересекает ее, как и любая произвольная плоскость, по некоторой кривой, действительной или мнимой. При этом точка касания для линии пересечения будет всегда двойной (узловой, возврата или изолированной ). На чертеже (рис. 4.48) показаны сечения поверхности вращения Ф((, /) тремя фронтально проецирующими плоскостями Г, Д, Е, касающимися поверхности вращения соответственно в точках А, В, С. Точки касания А, В, С для соответствующих сечений а, Ь, с являются узловой, возврата и изолированной. Заметам, что в диф-.ференциальной геометрии такие точки принято называть соответственно гиперболическими, параболическими [c.137]

Очевидно, что знание Auj и Auj дает возможность определить из (1.48), (1.52), (1.53) все остальные узловые перемещения, для которых выполняется условие плоского сечения. Следовательно, общее количество неизвестных перемещений в (1.51) уменьшается до 2N — п + 2. Кроме неизвестных перемещений неизвестными являются п узловых сил P i,Pl,...,P k,P i-Таким образом, общее число неизвестных в (1.51) равно 2N+ 2. Для замкнутого рещения краевой задачи необходимо к системе 2N уравнений (1.51) добавить два дополнительных уравнения равновесия сил и момента (1.49), (1.50) по плоскому сечению. Поскольку в уравнениях (1.49), (1.50) axx = f ui, Aoi.....Auu, Avn), to решить совместно (1.49) — (1.51) в общем случае можно только итерационным методом. [c.29]

Задача X—17. Определить высоту Н уровня воды в резервуаре, при которой в случае отбора из узловой точки А расхода = 35 л/с в концевом сечении трубопровода (где давление равно атмосферному) расход будет Qa = 50 л/с. Приведенные длины, диаметры и коэффициенты сопротивления трения для ветвей трубопровода следующие [c.290]

Пренебрегая массой вала и скручиванием его толстых участков, найти то сечение тп вала, которое при свободных колебаниях данной системы остается неподвижным (узловое сечение), а также вычислить период Т свободных колебаний системы. [c.417]

Положение этого так называемого узлового сечения т — т можно найти из условия равенства частот колебаний обоих дисков с примыкающими к ним участками вала длиной а и Ь, для которых применимы формулы (20.11) [c.537]

Картины образования бегущих и стоячих волн совершенно различны. Однако если мы в обоих случаях будем наблюдать движение только какого-либо одного сечения стержня, то мы не отличим стоячей волны от бегущей. В обоих случаях отдельное сечение стержня колеблется по гармоническому закону (кроме узловых точек в случае стоячей волны). Различие между бегущей и стоячей волнами мы обнаружим, только если в каждом случае сравним движение двух разных сечений стержня. В случае бегущей волны разные сечения стержня колеблются с одинаковой амплитудой, но в различных фазах. В случае же стоячей волны разные сечения стержня колеблются в одинаковой фазе, но с различными амплитудами. [c.685]

В этом отношении значительно большими возможностями обладает метод конечного элемента [88]. В основу этого метода положено расчленение рассматриваемой области на отдельные элементы простой геометрической конфигурации, причем достаточно широкие возможности открываются уже при введении в расчет элементов прямоугольной и треугольной формы. Сочленение элементов осуществляется в узлах, в которых полностью удовлетворяются условия равновесия и неразрывности перемещений. Разрезание рассматриваемой области приводит к кажущемуся нарушению условий неразрывности перемещений на участках между узлами, в значительной степени компенсируемому предположением о линейном законе изменения напряжений в любом сечении элементарного элемента. Это обусловливает наложение на деформации элемента сильно ограничивающих их связей, которые, с одной стороны, имеют тенденцию улучшить условия соблюдения неразрывности деформации, а с другой,— не вызывает концентрации напряжений в узловых точках. [c.115]

В дальнейшем по уравнению (3.47) во всех узловых точках /=1- (М—1) сечения I находятся значения величин при этом расчет начинается с точки /=Л1—1, где М — общее число расчетных точек в направлении оси у. Значение у,=м выбирается таким образом, чтобы оно было заведомо больше максимальной толщины теплового и динамического пограничных слоев в исследуемом диапазоне изменения величины х, поэтому Ыг, м = г, оо. [c.71]

Процесс определения величин ы,-, по выражению (3.47) называют обратной прогонкой. После расчета величины и во всех узловых точках рассматриваемого сечения по выражению (3.42) находят соответствующие значения величин V , а далее уточняют значения величин р 1 1 И 1 1 путем [c.71]

Далее в результате обратной прогонки по формуле (3.46) определяют величины Т во всех узловых точках / рассматриваемого сечения I. Здесь также [c.71]

Из симметрии заключаем, что в этом случае достаточно рассмотреть лишь одну восьмую часть поперечного сечения, заштрихованную на рисунке. Если мы определим значения а, 3, 7 функции ф в этих трех точках, показанных на рис. 2, то будем знать значения ф во всех узловых точках внутри заданной границы. Вдоль границы можно принять функцию ф равной нулю. Таким образом, задача сводится к определению трех значений а, 7, для которых мы выпишем три уравнения в форме (5). Учитывая условия симметрии, получаем [c.519]

Таким путем определяются значения ф во всех узловых точках, отмеченных на рис. 10 черными кружками. Мы видим, что в каждой из узловых точек а, с и е имеется шесть нитей, как и требуется при треугольной сетке (рис. 8, а). Однако в остальных точках число нитей меньше шести. Чтобы удовлетворить условиям, которые накладывает треугольная сетка на все внутренние точки, продолжим наши действия так, как показано пунктирными линиями на верхней части рис. 10. Тогда поперечное сечение будет разделено на равносторонние треугольники [c.532]

Мы можем записать столько уравнений типа (32), сколько имеется отверстий в поверочном сечении. Эти уравнения вместе с уравнениями (11), записанными для каждой точки квадратной сетки, достаточны для определения прогибов всех узловых точек сетки и всех границ отверстий. [c.536]

Рассмотрим в качестве примера случаи квадратной трубы, поперечное сечение которой представлено на рис. 14. Принимая грубую квадратную сетку, показанную на рисунке, и учитывая условия симметрии, замечаем, что в этом случае нужно определить только пять значений функции напряжений а, Ь, с, d и е. Необходимые уравнения получаются с помощью уравнения (32) и четырех уравнений (II), записанных для узловых точек а, Ь, [c.536]

Вначале выберем такой шаг сетки Д = Л/4, при котором число узловых точек будет минимальным, с тем чтобы в этих точках можно было бы легко найти температуры. В данном случае, в рассматриваемой 1/8 части поперечного сечения находится только одна узловая точка, температуру f в которой легко найти, используя заданные температуры на границах. [c.89]

Ординаты точек этих графиков изображают в условном масштабе амплитуды крутильных колебаний соответствующих сечений вала. Во втором главном колебании график пересекает ось вала. Точка пересечения соответствует узловому сечению вала, которое в этом колебании все время остается неподвижным. Абсолютные значения амплитуд определяются, как обычно, из начальных условий задачи. [c.95]

График, изображающий форму вынужденных колебаний вала, показывает, что рассматриваемые колебания имеют одно узловое сечение, находящееся от крайнего диска на расстоянии 6,25 см. [c.133]

Определив из уравнения частот величины частот главных крутильных колебаний системы и подставляя их в уравнения (36.3), получаем соотношения между амплитудами колебаний дисков в каждом из главных колебаний, которые определяют формы главных колебаний (рис. 80). При помощи этих графиков устанавливают узловые сечения, т. е. сечения вала, которые остаются неподвижными. [c.191]

Построенные графики позволяют определить амплитуды крутильных колебаний соответствующих сечений вала в каждом из главных колебаний в зависимости от амплитуды крутильных колебаний первого диска. Точки пересечения этих графиков с осью вала определяют те сечения вала, которые в данном главном колебании остаются неподвижными. Такие сечения называют узловыми, или узлами. [c.196]

В рассмотренном примере первое главное колебание вала имеет одно узловое сечение, второму, главному колебанию соответствуют два узловых сечения, а третьему — три узловых сечения. [c.196]

Что представляют собой узловые сечения вала [c.201]

Рассмотрим сначала простейший случай (рис. 6.6), когда трубопровод имеет два узловых расхода Q (в точке I) и ( 2 (в точке 2). Определение напора Н в начальном сечении магистрали затруднено тем, что неизвестны ии расход, ни направление потока на замыкающем участке между узлами / и 2, в связи с чем неизвестны расходы и на других участках трубопровода. Если, например, течение происходит от узла / к узлу 2, то расход трубопровода на участке А—/ будет Ql = ql + lJx, а если течение направлено от узла 2 к узлу /, то расход на участке А—/ будет Q2 = q2—Поэтому надо предварительно решить вопрос о направлении течения на замыкающем участке трубопровода. [c.282]

Построить окончательные эпюры для четырех вариантов узловом нагрузки квадратной рамы со стержнями одинакового сечения, учитывая только деформацию изгиба. Как изменится решение, если учесть деформацию растяжения — сжатия стержней [c.178]

Ротор гидроагрегата (рис. VII.6, г) представляет собой два диска, соединенных валом (рис. VII.6, в). Крутильные колебания в такой системе выражаются так же, как в двух автономных системах, причем заделкой для каждой из них будет узловое сечение вала А—А. Во время колебания эти системы должны по условиям сохранения равновесия вращаться в противоположные стороны, а их периоды должны быть равны. Отсюда [c.204]

При одинаковых материалах и равных сечениях вала из (VI 1.30) следует равенство маховых моментов, уравновешенных в узловом сечении, [c.204]

Расстояние от узлового сечения А—Л центров тяжести маховых масс определяют из соотношений [c.204]

При необходимости используется один из дополнительных форматов. Конструкцию всех узловых (сборочных) единиц и деталей вычерчивают в масштабе 1 1. Для общих, видов изделий, а также рабочих чертежей крупногабаритных деталей (например, корпус редуктора) может быть использован один пз масштабов уменьшения 1 2 1 2,5 1 4 1 5 1 10 1 15 1 20 1 25 1 40 1 5(3. Для показа мелких элементов конструкции (канавки, пазы, галтели и др.) может быть использовано в ыносное изображение в одном из следующих масштабов увеличения 2 1 4 1 5 1 10 1 20 1 40 1 50 1. Количество изображений (видов, разрезов, сечений) должно быть минимально необходимым для полного представления о конструкции деталей или узлов, (СТ СЭВ 363—76). [c.8]

Чтобы найти частные производные этой функции напряжений, представим себе гладкую поверхность, координаты которой в узловых точках имеют вычисленные значения. Наклон этой поверхности в любой точке даст нам соответствуюш,ее приближенное значение касательного напряжения при кручении. Максимальные напряжения действуют в серединах сторон контура сечения. Чтобы получить некоторое представление о точности, которой можно добиться с принятым малым числом узловых точек сетки, найдем вызванные кручением напряжения в точке О (рис. 2). Для получения необходимого наклона рассмотрим некоторую гладкую кривую, имеющую в узловых точках на оси л вычисленные значения а, р и 7. Эти значения, деленные на /4G0б приведены во второй строке табл. 1.1. Остальные строки таблицы дают значения конечных разностей последовательно возрастакщего [c.519]

С—поперечное сечение нагревательной пе--чи на 1/4 часть сечения нанесена сетка с шагом А-А/4 с одной узловой точкой 500 С "б— раслределение температурив узлах сетки с uiaroM А = Л/8 в — распределение температуры в узлах сетки с шагом Д = Л/16 [c.89]

Решение этой системы уравнений на ЭВМ методом Гаусса (см. ТурчакЛ. И. Основы численных методов.— М. Наука, 1987) позволило найти значения температур в узловых точках, которые также помещены в табл. 15.1. На основании полученных значений температур можно построить семейство изотерм в поперечном сечении стенок канала. [c.194]

Рис. 24.9. Заземлитель с конечным продольным сопротивлением при подводе постоянного тока а — эквивалентная схема б — узловая точка сетки / — полосовой заземлнтель 2 —далекая земля — сопротивление на единицу длины заземлителя 7 =(Sr)//=p/S (р — сопротивление материала S — площадь поперечного сечения) О — сопротивление стенанию тока с заземлителя рассчитывается по схеме параллельного соединения всех элементов заземлителя с проводимостями g

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...