Определение минимальной устойчивой нагрузки

Определение минимальной устойчивости нагрузки. . .............. [c.267]

Определение минимальной устойчивой нагрузки. В задачу опыта входит определение минимального давления газа и соответствующего ему давления воздуха перед горелками с сохранением устойчивого горения в топке без химической неполноты сгорания топлива. Для этого нагрузку на котле снижают ступенчато (по 10—20% от его номинальной производительности) с выдержкой времени, необходимой для проведения всего объема измерений (но не менее 1 ч). По достижении минимально допустимого снижения температуры перегретого пара, температурного режима по газовому тракту, устойчивого горения при соблюдении необходимого соотношения газ — воздух, обеспечивающего полное сгорание газа, нагрузка несколько повышается для перехода в надежный режим. [c.25]

Режимно-наладочные испытания для определения оптимального избытка воздуха, минимально устойчивой нагрузки и т. п., не преследующие цели проверки общей экономичности агрегата, не требуют обязательного сведения-теплового баланса.. [c.283]

Очевидно, Уа — величина положительно определенная, т. е. при любых не равных тождественно нулю функциях Ui (х, у) и Vi (х, у) всегда V2 > 0. Откуда следует, что для получения минимальной критической нагрузки функции х, у) и Vi х, у) необходимо положить тождественно равными нулю (перемещения пластины как жесткого целого не рассматриваем). Итак, с той же степенью точности, с которой верны формулы (4.24), можно считать, что при потере устойчивости точки срединной поверхности пластины получают только поперечные перемещения w (перемещения и, v второго порядка малости, сопутствующие потере устойчивости пластины пока не рассматриваем). [c.184]

При сжигании мазута с использованием механических форсунок одной из задач опыта является определение минимального давления топлива с сохранением устойчивого топочного процесса и хорошего распыла топлива форсунками. В опытах давление мазута от его номинального значения снижают ступенями. При появлении признаков ухудшения топочного процесса (см. выше) следует увеличить подачу воздуха в горелки, а при необходимости и давление топлива (поднять нагрузку котла). При минимальном давлении мазута режим поддерживается для проверки не менее 4—6 ч при условии обеспечения надежности циркуляции или гидродинамики и температурного режима поверхностей нагрева по тракту рабочей среды. [c.111]

Предусмотренное ГОСТ 491—41 стандартное испытание на экономичность и эффективность включает а) работу до пуска двигателя (установка зазоров, фаз и пр.), б) проверку устойчивости работы двигателя, в) регулировочное испытание, г) проверку равномерности работы двигателя, д) определение минимальных чисел оборотов, е) испытание двигателя при различных нагрузках, ж) определение стационарной мощности, з) определение мощности, затрачиваемой на вспомогательные агрегаты, и) испытания на запуск. [c.198]

Главной задачей при сжигании мазута с использованием механических форсунок является определение минимального давления топлива перед форсунками с сохранением устойчивого топочного процесса и хорошего распыла мазута. Для проверки этого на котле устанавливают номинальную нагрузку при всех работающих горелках и полностью открытой арматуре перед форсунками. Избыток воздуха автоматикой или вручную должен поддерживаться на 3 % выше оптимального. Затем снижением давления мазута котел постепенно разгружают при всех работающих горелках, избыток воздуха поддерживают неизменным. Давление мазута (при его номинальном значении 3,5 МПа следует снижать ступенями 3,5 2,5 2,0 1,5 1,2 МПа (минимальное значение определяется местными условиями). При появлении признаков ухудшения топочного процесса необходимо увеличить подачу воздуха в горелки, а при необходимости — и давление мазута (нагрузку котла). На этом режиме проверяют условия эксплуатации, и если есть уверенность в надежности режима, то вновь проверяют режим с более низким давлением мазута. При минимальном давлении мазута режим проверяют не менее 4—6 ч при условии надежности температурного режима металла поверхностей нагрева водопарового тракта котла. [c.61]

При сжигании мазута с использованием механических форсунок одной из задач опыта является определение минимального давления топлива с сохранением устойчивого топочного процесса и хорошего распыла топлива форсунками. Для этого на котлоагрегате устанавливается номинальная нагрузка при всех работающих горелках и полностью открытой арматуре перед форсунками. Устройствами автоматики горения или вручную должен поддерживаться избыток воздуха, примерно на 37о выше оптимального. После этого снижением давления мазута постепенно котлоагрегат разгружается при всех работающих горелках. Подача воздуха для достижения неизменного избытка воздуха должна уменьшаться после снижения давления топлива. Давление мазута (при его номинальном давлении 35 кгс/см ) следует снижать ступенями [c.47]

В действительности момент инерции сечения винта несколько больше вычисленной выше величины. В результате экспериментов, проведенных для определения влияния витков нарезки на жесткость винтов, установлено, что минимальный момент инерции сечения винта, а следовательно, и критическое значение нагрузки, превышает вычисленные выше величины на 10—20%. Дальнейшее возможное уточнение расчета ходового винта на устойчивость связано с учетом крутящего момента и рассмотрением винта как витого стержня (изменение положения главных центральных осей сечения по длине винта). [c.338]

В современных мощных парогенераторах блоков 500, 800, 1200 МВт экранные поверхности нагрева имеют значительную высоту. Это обстоятельство накладывает определенные требования для поддержания в них устойчивой гидродинамики. Этот вопрос детально исследуется в [В-57]. В результате дается рекомендация, что проверка устойчивости к теплогидравлической разверке для подъемных элементов должна проводиться как при минимальной, так и при номинальной нагрузке. [c.11]

Стендовые исследования объемной гидропередачи включают определение надежности работы как отдельных узлов гидромашин, так и гидропередачи в целом, снятие внешних характеристик отдельных гидромашин и гидропередачи, исследование пусковых свойств, испытание на долговечность (моторесурс), определение глубины регулирования, минимальной и максимальной устойчивой скорости при различных нагрузках, маневренности, испытание в режиме работы машины, для которой предназначена гидропередача, аварийный режим. [c.136]

При определении технологических и прочностных свойств, как правило, ограничиваются испытанием минимально необходимого числа образцов. Помимо этого испытываются образцы нагруженных элементов на устойчивость при сдвиге и сжатии. Так называемые тонкостенные конструкции можно рассчитывать по упрощенной схеме, в которой не учитываются все действующие на деформируемый элемент нагрузки, относительно которых тонкая стенка является гибкой. Исходя из такого допущения принимают, что панели работают только на сдвиг и растяжение (это допущение приводит к схеме уравновешенных дополнительных потоков касательных напряжений, действующих в стенке). [c.73]

При выполнении пуско-наладочных испытаний основное внимание в программе их проведения должно быть обращено на опыты, связанные с опробованием отдельных узлов, выявлением недостатков конструкции элементов установки и качества монтажа агрегата. Наибольшее внимание следует уделять опытам, характеризующим надежность работы агрегата, диапазон регулирования его производительности, возможность достижения заданных параметров, устойчивость работы при минимальной нагрузке, максимальную производительность. Число опытов по определению экономических показателей работы агрегата должно быть минимальным, однако достаточным для составления ориентировочной режимной карты во всем диапазоне эксплуатационных нагрузок. Не [c.264]

Критическая нагрузка и форма потери устойчивости определяются из собственного решения (р, и ), соответствующего минимальному по модулю собственному числу задачи (7)-(9) и соответствующей этому числу собственной функции. Поскольку задача (7)-(9) является самосопряженной и положительно определенной [15, 18], то (р, и ) = (р1,и1), и для определения критических параметров необходимо найти только первое собственное решение задачи. При этом величины критической деформации, безразмерной и размерной критической нагрузки определяются по формулам [c.335]

Важной расчетной характеристикой деформационных свойств является модуль упругости. Он необходим для расчета на устойчивость и определения перемещений конструкции. Анализируя структуру коэффициента запаса устойчивости, можно сделать вывод, что он зависит от коэффициента вариации нагрузки, имеющего такое же значение, как и при расчете на прочность, и коэффициента вариации критического напряжения в функции модуля упругости. Нет оснований полагать, что вариация последнего по физической природе может существенно отличаться от вариаций всех механических свойств, в том числе и СТр. В связи с этим при расчете на устойчивость рекомендуют принимать минимальное значение коэффициента запаса, равное 6. При этом критические напряжения не должны превосходить допускаемое напряжение на сжатие. При наличии агрессивных или поверхностно-активных сред значение коэффициента запаса рекомендуют увеличивать до 9. [c.19]

Коэффициент запаса устойчивости колесной пары, определенный по максимальному рамному давлению и соответствующим этому моменту времени нагрузкам или по минимальным вертикальным силам и соответствующему этому моменту времени рамному давлению, составил 5,67 и 3,91 для системы подвешивания соответственно в нормальном рабочем состоянии и в аварийном. Минимально допустимое значение этого коэффициента равно 1,0. ТЭД тепловоза с пневматическим подвешиванием в процессе двухлетней эксплуатации ремонту не подвергались, замена щеток не проводилась. На тепловозах с пружинным подвешиванием в условиях эксплуатации приходится разбирать ТЭД и производить замену изношенных (выкрошенных) щеток секции. [c.108]

Наконец, имеются ограничения, связанные с эксплуатационной или экономической целесообразностью. Если, например, как в блоке с турбиной Т-250/300-23,5 ТМЗ при разгружении турбины (уменьшении расхода) требуется переход с ПТН на ПЭН, то сложность и длительность такого перехода (и обратного перехода через сравнительно короткое время при нагружении турбины) делает нецелесообразным разгружение турбины ниже значения, при котором требуется переход. Другим примером может быть ограничение по минимуму нагрузки, связанное с работой котла энергоблока. Паропроизво-дительность котла не может быть ниже определенного минимального значения, обусловленного его надежной работой, например, устойчивостью горения топлива, условиями движения воды в трубах котла, температурным режимом отдельных элементов. Для современных котельных установок она в зависимости от вида топлива и типа котла составляет 25—60 % номинальной. [c.417]

На рпс. 1 приведены характеристики двигателей внутреннего сгорания различного назначения при работе на установившихся режимах Поршневой двигатель может воспринимать нагрузку, начиная с определенного режима, характеризуемого минимальной устойчивой частотой вращения коленчатого вала щщ. Если органы управления внуском топливовоздушной смеси пли впрыском топлива установлены на максимальную подачу, то, начиная с указанной частоты вращения, наибольшая развиваемая двигателем мощность будет характеризоваться кривой 7, Такое издгенение мощности в зависимости от частоты вращения называют внешней характеристикой двигателя. ЛГаксимальная мощность двигателя достигается в точке а. Частота вращения, соответствующая этой мощности, обозначается через п . При дальнейшем увеличении частоты вращения (штриховая линия) но ряду причин, указанных ниже, снин астся мощность. При п = Иразн, (где [c.10]

Так как наиболее существенное влияние на температуру перегретого пара оказывает изменение нагрузки котла, то при расчётном установлении диапазона регулирования считается достаточным определение лишь изменения температуры пара при заданной температуре питательной воды и принятом сорте топлива при нагрузках котла, начиная от минимально допустимой по условиям устойчивого горения данного видатоплива, которая обычно принимается в размере 60 /о от производительности котла, вплоть до полной величины последней. На фиг. 44 приведены результаты расчётного определения изменения температуры перегретого пара в зависимости от нагрузки для одного из котлоагрегатов последней конструкции производительностью 200 mjna при давлении 35 ama с конвективным пароперегревателем, Как видно из приведённого графика, изменение температуры перегретого пара у этого котла при работе на подмосковном угле, выключенном регуляторе перегрева и изменении нагрузки от 60 до 100"/о не превосходит 25° С. [c.63]

Замечание 13.3. В большинстве рассмотренных случаев минимум X (q) достигается при = 0. Это значит, что при определении критической нагрузки следовало бы брать минимально возможное значение q. Но при малых q уравнение (6) имеет корень р = iq V k /k . Этот корень определяет медленное затухание формы потери устойчивости, которое может привести к необходимости рассматривать граничные условия на противоположном крае X = Поэтому брать значение Л (0) в качестве критического ненадежно. Одноко сам факт снижения критической нагрузки при данном закреплении края х = 0 сомнений не вызывает. Действительно, беря большее q, можно увеличить скорость затухания формы потери устойчивости и в то же время получить Л( )<1. Если же минимум q) достигается при 17 = <7р>0, то А ( q) можно брать в качестве приближенного критического значения. [c.277]

Поскольку в действительности потеря устойчивости происходит именно с образованием четко выраженной поверхности скольжения, то естественным образом возникает идея получить числовые оценки, задав-шить правдоподобными очертаниями этой поверхности и полагая, что на ней нормальные и касательные напряжения связаны условием предельного равновесия (условием типа Кулона). При таком подходе задача обычно состоит либо в определении предельно допустимых нагрузок, либо в оценке коэффициента устойчивости, в некотором смысле выясняющего, насколько допустимая нагрузка больше действующей. Фактическое решение этой задачи заключается в том, что вводится в рассмотрение семейство поверхностей скольжения заданной формы (плоскости, круглоцилиндрические поверхности и т. д.), для каждой из них определяются условия равновесия массива, ограниченного снизу этой поверхностью, и находится величина предельной нагрузки или коэффициента устойчивости. Затем выбирается та поверхность из рассматриваемого семейства, для которой критическая нагрузка или коэффициент устойчивости минимальны. Полученные таким образом величины позволяют в какой-то мере судить о действительной несущей способности массива (по величине предельной нагрузки) или о близости системы к предельному, в смысле устойчивости, состоянию (по коэффициенту устойчивости). Исследования в этом направлении "развивались в работах С. И. Белзецкого (1914), Н. М. Герсеванова (1923), М. М. Гришина (1951), М. И. Горбунова-Посадова и В. В. Кречмера [c.215]

Напряжение питания является заданной величиной и определяется величиной зазора, [[еобходимого для устойчивой работы при данном токе и частоте. Обычно для питания магнитонасыщенных генераторов применяются трансформаторы с двумя-тремя ступенями напряжения, что достаточно для перекрытия требуемого диапазона токов. Падение напряжения на промежутке является определенной величиной для заданных материалов электродов и рабочей среды и колеблется в пределах 25—35 в. Кратность регулирования тока нагрузки для генератора равна отнощению номинального тока нагрузки к минимальному току и определяется из характеристики управления генератора, т. е. из зависимости тока нагрузки от тока управления. Минимальный ток протекает в усилителе при отсутствии подмагничивания постоянным током и определяется магнитным состоянием сердечника, обусловленного действием переменного питающего напряжения. При питании рабочей обмотки усилителя переменным током имеем (при пренебрежении падением напряжения в обмотке) [c.115]

Для последних двух образцов ( 9 14 и 15) минимальное значение критической нагрузки определяется осеси.мметричной формой потерн устойчивости поясов, происходящей без изменения прямолинейности оси составного стержня. При определении гибкости пояса принимались его минимальный радиус инерции и расчетная длина, равная длине панели. [c.192]

Очевидно, эффективность тяги сушественно зависит от соответствия свойств локомотива условиям эксплуатации и реализуемым режимам. Высоко оцениваются следующие тягово-эксплуатационные свойства локомотивов хорошее использование сцепного веса устойчивость против боксования высокая перегрузочная способность машин, обеспечивающая минимальный вес на единицу мощности большая мощность в одной секции локомотива широкий диапазон регулируемости, обеспечивающий наиболее полное использование мощности в разнообразных условиях эксплуатации при резкопеременных нагрузках и высоких скоростях минимум ограничений использования мощности на всех режимах простота управления широкий диапазон автоматического регулирования плавность и надежность работы в переходных режимах способность силовой установки воспринять полную нагрузку за ограниченное время высокий к. п. д. локомотива на разных режимах, наименьшие потери энергии в процессе регулирования и преобразования отсутствие непроизводительных режимов работы оборудования. В настоящее время ведутся исследования для количественного определения и дальнейшего улучшения эксплуатационных свойств локомотивов. Рассмотрим некоторые из них. [c.216]

Формула (15. И) может быть использована для определения критического напряжения в том случае, когда обшивка теряет устойчивость одновременно с силовым набором. Наивыгодпей-щей конструкцией будет, очевидно, та, которая при минимальном весе выдержит наибольшую осевую нагрузку, т. е. оболочка будет оптимальной, если ( —), где О — вес всей оболочки. [c.355]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...