Разгружение турбины

Увеличение скорости охлаждения металла цилиндров, разности температур по толщине фланца является следствием высокой скорости разгрузки. В этом случае следует замедлить или приостановить процесс разгружения турбины до нормализации этих параметров. [c.116]

Настройка системы регулирования скорости должна обеспечивать возможность разгружения турбины с полной нагрузки до холостого хода при пониженной (на 3—5%) частоте в сети и нагружение ее до номинальной мощности при повышенной (на 2—3%) частоте сети. [c.85]

При ухудшении вакуума ниже допустимого необходимо разгружать турбину путем снижения расхода пара в конденсатор, т.е. разгружением турбины. Снижают мощность до тех пор, пока давление в конденсаторе не станет меньше, чем допустимое. Если таким путем невозможно добиться достаточного вакуума, то турбину необходимо остановить. [c.328]

Пример 14.1. На рис. 14.2 показаны графики изменения параметров при разгружении турбины Т-100-12,8 при первых отладочных пусках. После снижения нагрузки с 85 до 50 МВт, проведенной в течение получаса, в последующие полчаса произошло относительное сокращение ротора на 1 мм (при осевом зазоре в регулирующей ступени 1,1—1,2 мм). Чтобы сохранить осевые зазоры в безопасных пределах, в дальнейшем снижали нагрузку в течение почти 3 ч. В процессе остановки по толщине фланца ЦВД перепад температур изменил свой знак если на стационарном режиме работы внутренняя поверхность фланца была на 20 °С горячее наружной, то при остановке возникла обратная разность температур в 20 °С. [c.401]

Рис. 14.3. Разгружение турбины Т-100-12,8 ТМЗ с повышением температуры пара, поступающего на переднее уплотнение ЦВД

Расхолаживание турбины производится следующим образом. После разгружения турбины ее ГПЗ закрывают и подачу пара в турбину производят через задвижки на подводе свежего пара в смеситель, в который подается во все увеличивающемся количестве пар из коллектора отбора через задвижки на подводе пара из отбора. После полного открытия этих задвижек дальнейшее понижение темпера- [c.405]

Разгружение турбины 402, 404 Разгрузочные отверстия 58 Разрушения [c.537]

На индивидуально работающей турбине статическую характеристику n—f(N) снимают путем нагружения и разгружения турбины (рис. 6-33). [c.261]

При построении развернутой статической характеристики принималось, что все ее зависимости являются однозначными. В реальных системах это не выполняется. Статические характеристики некоторых элементов и системы в целом, полученные при нагружении и разгружении турбины, не совпадают (рис. 9.5), что свидетельствует о нечувствительности регулирования, характеризуемой степенью нечувствительности по частоте вращения - Ап/п . [c.241]

Для конденсационных турбоустановок неблочного типа, а также энергоблоков, работающих с постоянным начальным давлением свежего пара, разгружение турбины ведут путем постепенного закрытия регулирующих клапанов (с помощью механизма управления). В процессе разгружения необходимо в соответствии с местной инструкцией при уменьщении давления в отборах производить отключение сетевых подогревателей и ПВД, уменьшать число работающих конденсатных насосов. [c.474]

С/мин удается довести температуру турбины за 5—7 ч до 360—370 °С. Все рассмотренные выше операции по остановке оборудования блока остаются прежними. Продолжительность естественного остывания турбины после разгружения турбины с расхолаживанием еще до температуры 150—180 °С [c.476]

Проследим работу элементов системы автоматического регулирования при остановке. Остановка может быть нормальной, с постепенным разгружением турбины и отключением нагнетателя от газопровода, и аварийной. Нормальная остановка производится в следующем порядке. Постепенно снижается частота вращения ТНД и нагнетателя до минимального значения (3700 об./мин). Во время снижения частоты вращения необходимо следить, чтобы нагнетатель не начал работать в помпажном режиме. Для этого на станции необходимо открывать перепускные краны и перепускать газ из нагнетательного трубопровода во всасывающий. После установления минимальной частоты вращения нагнетатель отключается от газопровода. Из нагнетателя газ стравливается в атмосферу. На электромагнитный выключатель подается напряжение, давление масла в системе предельной защиты снижается, и стопорный клапан закрывается. Камера сгорания гаснет, и турбина останавливается. [c.16]

Корпус турбины состоит из четырех частей, соединенных вертикальными фланцами передняя часть корпуса, диффузор и два выхлопных патрубка (правый и левый). Передняя часть корпуса турбины двухстенная первая — наружный литой корпус вторая — внутренняя разгруженная от давления вставка из листовой жаропрочной стали. Внутренняя вставка образует проточную часть турбины от входного патрубка до лопаток зазор между вставкой и наружным корпусом заполнен тепловой изоляцией. Тепловую изоляцию в горизонтальном разъеме и у фланца впускного патрубка покрывают кремнеземистой тканью, затем стальной сеткой и закрывают листами из жаропрочной стали. [c.40]

Во время работы турбины могут наблюдаться рывки нагрузки при нагружении и разгружении блока. Причина рывков нагрузки может быть в понижении чувствительности (например, при заеданиях) всех органов САР — командных (регулятор скорости, регулятор давления), промежуточных (промежуточный и отсечные золотники) и исполнительных (сервомоторов). [c.94]

Более рациональным направлением является расчленение паропровода на участки, одни из которых (примыкающие к котлу и турбине и подвержен,-ные действию значительных компенсационных напряжений) состоят из относительно тонкостенных труб, в то время как остальная часть паропровода, разгруженная от воздействия компенсационных напряжений и подверженная [c.167]

Большая — протекает в кольцевом пространстве между наружны.м и внутренним цилиндрами и смешивается с продуктами сгорания топлива частично в конце внутреннего цилиндра перед поступлением газов в турбину, частично в самом внутреннем цилиндре, куда воздух поступает через специальные отверстия. В результате перемешивания продуктов сгорания с большим количеством избыточного воздуха температура рабочего тела перед турбиной достигает допустимого уровня, указанного выше. Наружный цилиндр камеры выполняется толстостенным, так как он должен выдерживать внутреннее давление газов, доходящее в некоторых типах установок до 12 ата. Стенки этого цилиндра защищены от действия высокой температуры потоком омывающего их изнутри относительно холодного воздуха, протекающего между обоими цилиндрами. Внутренний цилиндр, как это следует из сделанного ранее описания, полностью разгружен от давления, но зато воспринимает [c.540]

Если же остановка блока производится в резерв (например, на ночной провал нагрузки), то целесообразно быстрое разгружение, чтобы сохранить тепло в турбине, паропроводах и котле. [c.152]

Трудность непосредственного контроля теплового и термонапряженного состояния роторов в условиях эксплуатации паровых турбин делает исключительно важным звеном в процессе разработки режимов пуска и разгружения расчетные исследования их температурного и термонапряженного состояния. При этом прежде всего необходимо получить данные о тепловом состоянии элементов ЦВД и ЦСД в процессе остывания, так как начальное температурное состояние ротора наряду с температурным полем корпуса определяет выбор толчковых параметров пара и темпа нагружения турбины. Температурное состояние роторов имеет особенно важное значение. Если для статорных деталей приближенная оценка термонапряженного состояния может быть проведена на базе накопленного обширного экспериментального материала, в том числе и при режимах остывания, то для роторов такие данные практически отсутствуют. [c.147]

Поэтому поступают следующим образом. Конденсатор устанавливают на пружинные опоры (рис. 5.8). Силу сжатия пружин регулируют так, чтобы они воспринимали вес пустого конденсатора и ЦНД турбины. Опорный пояс ЦНД оказывается при этом почти полностью разгруженным. При заполнении конденсатора водой появляющиеся дополнительные нагрузки будут уже восприниматься в основном опорным поясом и только частично — пружинами. Ясно, что такая конструкция в силу по- [c.189]

Остановкой турбоагрегата называется процесс его разгружения с прекращением подачи пара в турбину, отключения генератора от сети и выбега вплоть до момента включения валоповоротного устройства. Различают три вида остановок в резерв, с расхолаживанием и аварийные. [c.308]

Главным способом уменьшения относительного сокращения ротора при разгружении и выбеге турбины является подача на уплотнение пара повышенной температуры. [c.401]

С этой точки зрения наилучшим способом остановки турбины был бы мгновенный сброс нагрузки. В этом случае не происходило бы охлаждения турбины во время разгружения. Сброс любой нагрузки, особенно полной, является очень серьезным испытанием для турбины, поэтому как способ остановки он вообще неприемлем. Можно говорить об очень быстрой разгрузке турбоагрегата и отключении его от сети. Следует, однако, помнить, что мощность многих турбоагрегатов в настоящее время настолько велика, что может составлять значительную долю мощности энергосистемы, в которой они работают. Быстрое исключение из работы значительной мощности в этом случае может привести к неустойчивости работы всей энергетической системы. Поэтому такой способ не применяется. [c.402]

При уменьшении нагрузки снижается температура пара за промежуточным пароперегревателем. Однако это понижение не должно быть больше 20—25 °С. Дальнейшее разгружение блочной турбины ведется постепенным уменьшением подачи топлива в котел, вследствие чего уменьшается давление свежего пара перед турбиной. [c.402]

Пример 17.8. На рис. 17.7 и 17.8 показаны графики изменения температур, мощности и разностей температур по радиусу роторов в первых ступенях ЦВД и ЦСД турбины мощностью 300 МВт для двух случаев ночного разгру-жения и утреннего нагружения. На рис. 17.9 приведены вероятности появления трещины термической усталости в наиболее напряженном роторе ЦВД в зависимости от числа разгружений—нагружений для этих двух режимов. [c.484]

В первом случае (см. рис. 17.7) разгружение и нагружение осуществлялось плавно со скоростями соответственно 3,8 и 2,6 МВт/мин с поддержанием постоянной температуры пара на входе в цилиндр и без глубокого охлаждения ротора ЦВД. Соответственно вероятность появления трещин в роторах (см. рис. 17.8) весьма мала. Даже если турбина будет разгружаться и нагружаться ежедневно (что для теплофикационной турбины нереально), то она может проработать более 40 лет. [c.484]

Во втором случае (см. рис. 17.8) при разгружении, даже несмотря на то, что его скорость была меньше, чем в первом случае, разности температур по радиусу оказались вдвое больше и связано это с глубоким уменьшением температуры в камере регулирующей ступени. Далее, нагружение турбины на отдельных этапах велось с совершенно недопустимыми скоростями (максимально допустимая за- [c.484]

Корпус турбины, камера сгорания, газопроводы от камеры сгорания, узел с температурой 700° С имеют внутреннюю изоляцию, которая устанавливается между прочным корпусом, воспринимающим нагрузку, и жестким корпусом (разгруженным) из жаропрочной стали. Изоляция может быть выполнена из блоков-пакетов из фольги легированной стали и алюминиевой фольги (предложение автора). [c.183]

Источниками снабжения паром деаэраторов блочных энергоустановок служат регенеративные отборы турбин. Поэтому в случаях пуска блока, быстрых разгружений до нагрузок, при которых использование отборов становится невозможным, при отключениях турбин с оставлением котлов в работе на сниженной нагрузке возникает необходимость резервировать питание деаэраторов паром, чтобы обеспечить питание котлоагрегатов деаэрированной водой. Кроме того, при глубоком снижении давления в отборах, питающих деаэраторы, подвод постороннего пара должен обеспечить надежную, без запаривания, работу питательных насосов блока и систем уплотнений турбины. [c.281]

Вначале снимают характеристику зависимости частоты вращения от положения главных сервомоторов. Ее снятие ничем не отличается от определения степени нечувствительности САР, поэтому эти операции при необходимости можно совместить. Эту зависимость строят в левом верхнем квадранте. Вторую вспомогательную характеристику (зависимость нагрузки от положения главных сервомоторов) удобнее снимать при разгружении турбины от полной нагрузки до нуля при номинальных параметрах пара. Эту характеристику строят в правом нижнем квадранте. Имея эти две характеристики, в правом верхнем квадранте строят статическую характеристику САР турбины, из которой определяют среднюю степень неравномерности по формуле б = 100% Arti/ HOM, где A i — разность оборотов на холостом ходу и при полной нагрузке турбины (пример получения двух точек статической характеристики на рис. 42 показан стрелками). [c.94]

Для гидротрансформатора с реактором, установленным на механизме свободного хода, не существует понятия число оборотов холостого хода , потому что в этом случае обороты разгруженной турбины не превышают числа оборотов насоса (двигателя). Точка С на рис. 86 для такого гидротрансформа тора не существует, т. е. рабочий диапазон его довольно узкий [c.203]

Сниженная мощность турбопитательного насоса позволяет при разгружении турбины дольше пользоваться паром из более низкого отбора. Последнее обстоятельство особенно важно для турбины с комбинацией ТПН и ПЭН и не имеющих переключения питания ТПН на пар отбора более высокого давления. В частности, это относится к турбине Т-250/300-23,5 ТМЗ. При работе на постоян- [c.318]

Наконец, имеются ограничения, связанные с эксплуатационной или экономической целесообразностью. Если, например, как в блоке с турбиной Т-250/300-23,5 ТМЗ при разгружении турбины (уменьшении расхода) требуется переход с ПТН на ПЭН, то сложность и длительность такого перехода (и обратного перехода через сравнительно короткое время при нагружении турбины) делает нецелесообразным разгружение турбины ниже значения, при котором требуется переход. Другим примером может быть ограничение по минимуму нагрузки, связанное с работой котла энергоблока. Паропроизво-дительность котла не может быть ниже определенного минимального значения, обусловленного его надежной работой, например, устойчивостью горения топлива, условиями движения воды в трубах котла, температурным режимом отдельных элементов. Для современных котельных установок она в зависимости от вида топлива и типа котла составляет 25—60 % номинальной. [c.417]

При разгружении турбины и ее остановке картина будет аналогичной, но обратной сокращающиеся корпуса турбины будут тянуть за собой и изгибать ригели в горизонтальной плоскости в обратном направлении (стрелка прогиба — к фик-спункту) кроме того, сами корпуса будут находиться в растянутом состоянии. В результате возникает невозврат турбина не вернется к своему первоначальному положению. [c.525]

Турбина главного турбогенератора однокорпусная. Для уменьшения длины лопаток турбина выполнена двухпроточной, при этом ротор разгружен от осевого усилия. Первая ступень — активная двухсторонняя, радиальная, остальные реактивные (рис. 2.35). [c.76]

Коробка выполнена из поковок аустенит-ной стали ЭИ612, имеющих вверху форму цилиндрического патрубка и в боковых частях — форму открытых корытообразных элементов. Части коробки до сварки в единое целое могут механически обрабатываться с внутренней и внешней сторон. Это позволяет выполнить перед сваркой обработку перегородок, связывающих между собой верхнюю и нижнюю части передней стенки сопловой коробки. Благодаря наличию перегородок сегмент сопел разгружен от действий больших растягивающих и изгибающих усилий, которые возникли бы в лопатках соплового аппарата при отсутствии рассматриваемых перегородок. Сегмент сопел представляет собой самостоятельную часть конструкции в виде решетки, состоящей из лопаток и двух бандажных лент. Он вваривается после сварки коробки и механической обработки Паза под сопла. Как в рассмотренной выше (п. 3, глава IV, конструкции сварной паровой коробки турбины СВК-150 из стали ЭИ405, так и в данном случае, принятое решение является вынужденным, обусловленным отсутствием высокопрочного аустенитного литья. Большой объем механической обработки и сварки изделия приводит к резкому увеличению трудоемкости его изготовления и стоимости. [c.103]

Введение в систему ограничений последнего неравенства обусловлено необходимостью соблюдения условий прочности в корневых сечениях обандаженных лопаток рабочего колеса, разгруженных от воздействия изгибающих моментов сил давления газов и центробежных сил 120]. Температура лопаток турбин на ДФС не превышает 650 К- При таких температурах конструкционные стали еще не подвержены текучести. Поэтому за сУдд следует принимать их предел прочности, соответствующий температуре рабочего тела на входе в турбину. При вычислении целевой функции и ограничений (5.81) и (5.82) использовались кроме описанных выше следующие значения постоянных параметров и коэффициентов 0ЛД = 6,8-10 Н/м / 3 = 1,2 fn = 0,4 Рл = 8-10 кг/м < кр.л = 8-10 м. Для проверки достоверности целевой функции математической модели турбины было проведено сопоставление рассчитанных по ней значений т1.р с определенными по данным стендовых испытаний турбин на ДФС [132], показавшее их хорошее согласование при выполнении условий (5.77). .. (5.82). [c.107]

Появление повышенной вибрации подшипников турбины при разгружении может быть следствием слишком быстрого охлаждения. Устранить это явление можно увеличением количества тепла, вводимого в цилиндр (например, открыв клапаны и увеличив нагрузку), либо путем мгновенного прекращения впуска пара. Кстати, быстрое отключение турбины позволяет избел<ать всех указанных выше ненормальностей при остановке. [c.154]

Пример 17.4. В камере регулирующей ступени турбины при номинальной нагрузке температура пара составляет 505 °С, а при разгружении на ночь на скользящем давлении при всех полностью открытых регулирующих клапанах на время 8 ч температура увеличивается на 10 °С. При аналогичном разгружении регулирующими клапанами температура снижается на 50 °С. Определить выработку ресурса длительной прочности после 100 ООО ч эксплуатации при номинальной нагрузке и в двух рас-смотреных режимах частичной нагрузки, если в состоянии установившейся ползучести напряжения на расточке q = 90 МПа. Длительная прочность материала подчиняется зависимости Ларсона—Миллера (см. рис. 17.3), которую можно аппроксимировать соотношением [c.482]

Рис. 17.7. Режимы разгружения—нагружения турбины мощностью 300 МВт в соответствин с инструкцией

Рис. 17.8. Режимы разгруження—нагружении турбины мощностью 300 МВт при отклонении от графиков-заданий

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Останов с полным расхолаживанием блока применяется при выводе блока в ремонт, связанный с вскрытием турбины. Блоки с барабанными котлами останавливают в соответствии с графиком путем постепенного уменьшения производительности котла и снижения параметров пара. Блоки с прямоточными котлами разгружают до 30% нагрузки при постоянном давлении и снижаюшейся по графику температуре свежего пара и промперегрева, затем производят переход на сепараторный режим и продолжают разгружение при снижающемся давлении. В дубль-блоках отключение одного котла допускается при нагрузке блока 30%, второй котел переводится на сепараторный режим при нагрузке блока 15%. При снижении параметров пара во время расхолаживания температура пара всегда должна быть выше температуры насыщения при данном давлении пе менее чем на 70 °С. [c.952]

Разгружение блока и останов турбины производят при номинальных параметрах свежего пара. После отключения турбины и гашения топки при полном давлении в котле закрывают арматуру на трубопроводах свежего пара, питательных и пускосбросных, а также все заслонки, шиберы, гарнитуру по газовоздушному тракту (после необходимой вентиляции). При повышении давления в котле избыточный пар выпускают через пуско-сбросные устройства. [c.952]

У турбог-ров С водяным охлаждением обмоток замкнутая система охлаждения заполняется дистиллятом (обессоленным конденсатом турбины). Удельное сопротивление дистиллята д. б. 75 кОм-см. При уменьшении этого сопротивления дистиллят частично или полностью заменяется, а при снижении до 50 кОм-см генератор д. б. разгружен, отключен от сети и возбуждение снято. [c.212]

Фиг. 5-29. Турбина ВПТ-25-3 ЛМЗ им. Сталина 25 000 кет, с двумя регулируемыми отборами пара при 10 и 1,2 ата и тремя нерегулируемыми отборами пара для регенерации, паровая коробка 2— дпяфрйгмп с разгруженным поворотным колы ом 5—сварные диафрсгмы поворотное кольцо 5—двухъярусные направляющие

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...