Расчет по методу стационарного режима

Прежде чем ответить на вопрос, в каком количестве и как будет протекать процесс конденсации в толще ограждения, необходимо знать характер протекания процесса сорбции в данной конструкции во времени. Ответ на этот вопрос дает расчет по методу последовательного увлажнения. Расчет по методу стационарного режима дает ответ на вопрос, какое максимальное количество водяного пара будет сорбироваться по толщине ограждения и как будет протекать процесс конденсации. [c.269]

РАСЧЕТ ПО МЕТОДУ СТАЦИОНАРНОГО РЕЖИМА [c.272]

Сущность расчета по методу стационарного режима заключается в следующем выбрав соответствующим образом температуры и упругости внутреннего и наружного воздуха и предположив эти температуры и упругости постоянными, расчетом устанавливают температуру и упругость паров по толще ограждения в стационарном состоянии. [c.272]

Недостатки расчетов по методу стационарного режима. [c.288]

Заканчивая изложение расчета по методу стационарного режима, необходимо отметить, что графоаналитическая интерпретация законов перемещения влаги в виде водяного пара через плоскую стенку исходит из определенных представлений о механизме движения водяного пара через строительные материалы. По этому представлению физическим показателем, характеризующим способность материала перемещать влагу, является коэффициент паропроницаемости. [c.288]

Совершенствование расчета по методу стационарного режима возможно по мере уточнения наших представлений о механизме перемещения влаги. [c.288]

Следует заметить, что в отношении выводов из результатов расчета по методу стационарного режима при оценке влажностного состояния ограждающих конструкций в зимних условиях зачастую допускались ошибочные толкования. Нередко это приводило к тому, что в результате расчета браковались конструкции, оправдавшие себя в практике эксплуатации. [c.288]

До настояш его времени расчет по методу стационарного режима не имел достаточной связи с расчетом по методу последовательного увлажнения это приводило к неправильному назначению расчетных температур наружного воздуха. [c.297]

Расчет по методу стационарного режима показал, что в однослойных ограждениях жилых зданий, имеющих общее термическое сопротивление о=1.Ю час град ккал при 4 =18°, о)в =60%, 4 = —10° и oJh=85%, независимо от материала ограждения возможность конденсации исключена расчет таких ограждений при более высоких температурах наружного воздуха заведомо дает положительные результаты [41]. [c.299]

Используемые при расчете Oj, по формуле (2-19) значения степени черноты нормального излучения были получены при проведении специальных опытов по методу стационарного режима. Эти данные приведены ниже (температура поверхности труб 100—500 С) [c.72]

Итак, для оценки влажностного состояния конструкции необходимо вначале произвести расчет по методу последовательного увлажнения (выявить время достижения стационарного состояния), а затем по методу стационарного режима (выявить количество сорбированной и свободной влаги). [c.269]

Для устранения указанного недостатка предлагается совместное применение методов стационарного режима и последовательности увлажнения. Расчет начинается с определения стационарного режима при изображении конструкции в температурном или линейном масштабе при этом, как было указано выше, находят фокусы и границы зоны конденсации. Заканчивают расчет определением времени начала конденсации по методу последовательного увлажнения расчет доводится до стационарного режима. [c.297]

Помимо этого, применение точной модели ограничивается способом определения исходной информации. Для расчета необходимо располагать подробными данными о распределении коэффициентов уравнений динамики, что в свою очередь требует выполнения трудоемких тепловых и гидравлических расчетов при стационарном режиме. Результаты тепловых расчетов и нормативному методу не дают информации о распределении параметров и коэффициентов теплоотдачи по длине теплообменника и не предназначаются для таких целей. Поэтому для точной динамической модели, вообще говоря, необходимо проводить статический расчет, отличающийся от расчетов, обычно выполняемых на стадии проектирования парогенераторов. [c.110]

Расчет стационарного режима по методу фокусов при вычерчивании стенки в линейном масштабе заключается в следующем (рис. 148) [c.275]

Расчет стационарного режима по методу фокусов при применении температурного масштаба сводится к следующему (рис. 150) [c.278]

Реальные газовые месторождения крайне сложны по своей геометрии, параметрам, конструкции забоя скважин. Все это приводит к тому, что прогнозные расчеты оказываются тем более точными, чем точнее методы расчета и чем больше используется фактический материал о работе скважин. Испытание газовых скважин при стационарных режимах фильтрации дает связь между пластовыми и забойными давлениями и дебитом скважины, которая учитывает все сложности притока газа к забою скважин. Поэтому представляет интерес использовать эту связь непосредственно для расчета работы системы скважин. Ранее был предложен [105] следующий метод проектирования работы систем скважин. [c.275]

Поляризация вращающегося дискового электрода импульсами большой длительности (от 0,1 до 10 се/с) становится удобным методом исследования времени достижения стационарного режима диффузии собственных ионов через пограничный слой, измерения коэс ициентов диффузии и расчета концентрации ионов металла в приэлектродном слое [29, 30]. По-видимому, этот метод может быть широко использован при изучении коррозии металлов в движущихся средах. [c.20]

Оценка коэффициента теплопроводности проводилась по известному методу расчета теплового потока, проходящего в стационарном режиме через цилиндрическую стенку. Для измерения э. д. с, термопар служили потенциометры высокого класса. Определение коэффициента температуропроводности предполагает использование методов нестационарной теплопроводности. В частности, при нагреве образцов с одинаковой постоянной скоростью изменения температур их внутренней и наружной поверхности применимы известные методы, основанные на закономерностях регулярного режима второго рода. Когда же нагрев поверхностей образцов производится с постоянной, но различной скоростью, что имело место при исследованиях влияния скорости возрастания температурного перепада в образцах на термостойкость, то коэффициент температуропроводности определяется при использовании решения задачи теплопроводности при соответствующих условиях. [c.281]

Самый простой подход к расчету теплообмена при нестационарном режиме заключается в предположении о его квазистационарности. При таком подходе принимают, что для теплоотдачи при нестационарном режиме справедливы те же зависимости, что и при стационарном, если подставить в них мгновенные значения параметров (1, ги, 4, с) характеризующих нестационарный процесс. Изменение этих параметров во времени и по длине может быть найдено путем решения задачи в одномерном приближении, т. е. рассмотрением средних по сечению значений соответствующих параметров. Такой метод расчета может быть использован (и это подтверждает сравнение теории с опытом) только при достаточно медленном изменении во времени характерных для процесса параметров. [c.354]

В настоящей статье дан обзор работ, изданных до 1968 г. по методам решения задач ползучести, расчетам на ползучесть элементов машин в форме стержней, цилиндров и дисков, выполненных из металлов и сплавов, концентрации напряжений в условиях ползучести, определению коэффициента запаса при одноосном и неодноосном напряженном состоянии как при стационарном, так и при нестационарном режимах напряженности и нагрева. [c.217]

Метод расчета влажностного режима по стационарным условиям является ориентировочным и не отражает действительной картины изменения влажности материала в ограждении вследствие того, что процессы диффузии водяного пара протекают медленно. Поэтому, если по расчету получается, что в ограждении происходит конденсация пара, то это еще не значит, что в действительности она обязательно будет, особенно в ограждениях массивных, так как для наступления конденсации пара требуется некоторое количество времени. Чем менее массивным будет ограждение, тем более результаты расчета будут приближаться к действительности. Для получения действительной картины влажностного режима ограждения необходимо делать расчет по нестационарным условиям, метод которого изложен далее. [c.218]

Как мы уже говорили, в стационарном режиме мощность излучения МОЖНО рассчитывать разными способами. Будем следовать традиционному методу расчета по формуле потока вектора Пойнтинга [c.103]

Пиковая мощность ГЭС —эта та кратковременная мощность (на период пика нагрузок, т. е. на несколько часов), которую ГЭС может развивать. Если при набросах нагрузки ГЭС в часы пик напор ГЭС не меняется или меняется мгновенно в соответствии со стационарной кривой связи расходов и уровней нижнего бьефа, то пиковая мощность ГЭС является функцией только напора ГЭС (пиковая мощность определяется линией ограничения по турбине или генератору). Если же в нижнем бьефе проявляются нестационарные явления в колебаниях уровней воды, то пиковая мощность ГЭС определяется более сложно. В таких случаях с небольшой погрешностью пиковая мощность ГЭС может быть представлена как функция среднесуточной мощности ГЭС и среднесуточного напора ГЭС. Такая зависимость строится заранее, на основе серии специальных расчетов нестационарных режимов в нижнем бьефе ГЭС. Методы подобных построений широко известны в проектной практике. [c.31]

Если нагреваемое тело окружено тепловой изоляцией, то тепловые потери зависят не только от ее качества (теплового сопротивления 7 т), но и от режима нагрева. В нестационарном режиме необходимо учитывать теплоемкость футеровки, решая для нее уравнение теплопроводности. При этом возможны случаи, когда в начале нагрева температура футеровки Тф больше и тепловые потери отрицательны, т. е. теплота передается от футеровки к загрузке. Расчет таких режимов требует совместного решения внешней и внутренней по отношению к нагреваемому изделию задач и практически реализуем только численными методами. В важном случае стационарной теплопередачи через футеровку расчет потерь с поверхности заготовки может быть выполнен в общем виде. [c.47]

В данной работе основное внимание уделяется вопросам точности определения теплофизических характеристик в среде постоянной и переменной температуры. Авторы считают, что дальнейшее развитие этой области технической физики должно идти по пути совершенствования самих измерений с точки зрения увеличения точности определения теплофизических характеристик и создания соответствующих приборов, основанных на современных достижениях вычислительной и счетно-решающей техники. Все необходимые в работе оценки проводятся на основе строгих решений двумерных и многослойных задач теплопроводности. Смысл обобщения некоторых методов онределения теплофизических характеристик касается разработки новых двумерных методик расчета теплофизических коэффициентов в стационарных, регулярных и квазистационарных тепловых режимах. В частных случаях из полученных формул вытекают общеизвестные расчетные соотношения для коэффициентов тепло- и температуропроводности. [c.31]

По методике определения физических параметров, необходимых для расчета увлажнительного процесса — коэффициентов паропроницаемости и показателей пароемкости материалов, — можно считать, что расчет по методу стационарного режима достаточно полно отражает явление влагопроводности. [c.288]

По исследованиям А. В. Лыкова, когда температурный градиент внутри материала мал, термовлагопроводность незначительна и ею можно пренебречь. В этом случае дифференциальное уравнение перемещения влаги превращается в дифференциальное уравнение влагопроводности [26]. Таким образом, пренебрежение термовлаго Проводностью не умаляет преимуществ расчета по методу стационарного режима. Для учета термовлагопровод-ности необходимо внести изменения в методику оцределения коэффициента паропроницаемости, создавая по обеим поверхностям образца, кроме перепада упругости водяного пара, также и перепад температур. [c.288]

Изложение методов расчета увлажнения ограждающих конструкций логичнее было бы начинать с изложения метода последовательного увлажнения, однако этот метод, основанный на нестационарной влагопередаче, более сложен по сравнению с методом стационарного режима и более доступен для усвоения после знакомства с этим последним методом. [c.269]

Составленпе математических моделей, отвечающих поставленным целям, в достаточной степени адекватных объекту и пригодных для эффективной реализации иа ЭВМ, представляет собой основную проблему при динамических расчетах парогенераторов. Трудность ее решения по сравнению с моделированием стационарных режимов вызвана не только большей сложностью процессов и отражающих их уравнений, но и значительно меньшей практикой таких расчетов. Методы динамических расчетов до недавнего времени были ориентированы в основном на использование аналоговых вычислительных машин (АВМ). Среди них широко известными являются метод сосредоточенных параметров и метод, основанный на аппроксимации трансцендентных передаточных функций. Однако, несмотря на значительные достоинства моделирования иа АВМ, заключающиеся в простоте исследования процессов, наглядности результатов, [c.68]

Важной технической проблемой гидравлики, возникающей в связи с задачами водоснабжения, теплофикации, газоснабжения и вентиляции, является расчет сложных гидравлических систем. Еще в довоенное время широкое распространение Получил разработанный М. М. Андрияшевым (1932), В. Г. Лобачевым (1934) и несколько позднее в США X. Кроссом так называемый увязочный метод расчета стационарных режимов работы кольцевых трубопроводных сетей. Другие довоенные работы по вопросам гидравлического и технико-экономического расчетов сложных водопроводных и теплофикационных систем освещены в обзоре И. А. Чарного [c.717]

Автором настоящей работы также проводились экспериментальные следования термического сопротивления соединений на клеях — в основном в направлении разработки методов искусственного изменения термосопротивления в зоне контакта металлических поверхностей Л. 16, 58—60]. В опытах использовалась. /становка, основным элементом которой являлась рабочая камера (рис. 1-22). Склеенная пара образцов длиной 58 мм и диаметром 30 мм каждый помещалась между электронагревателем и водяным холодильником. В целях обеспечения минимальных тепловых потерь образцы монтировались внутри компенсационной камеры. Для замера температур по длине образцов устанавливались по четыре хромель-алюмелевых термопары. Замер температур осуществлялся после установления стационарного теплового режима. Расчет термического сопротивления производился по методике, описанной в работе [Л. 56]. Исследовались соединения на маловязком эпоксидном клее ВК-1 и высоковязко.м фенолокаучуковом клео ВК-3. Склеивались образцы из сплава дюралюмин Д16Т и твердого сплава ВК-8 со сталью 45. На основании экспериментальных данных получена зависимость термического сопротивления клеевого слоя от давления отверждения (рис. 1-23), которая показывает, что при идентичных давлениях соединения с маловязким клеем имеют значительно меньшее термосопротивление, чем соедине- [c.42]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

Метод расчета шума вращения винта вертолета на режиме полета вперед приведен в работе [S.24]. Метод состоит в том,, что движение винта считается установившимся (т. е. принимается стационарное распределение диполей), но учитывается нестационарность нагрузок, как это сделано в разд. 17.3.4. Предполагается, что измеренные или расчетные значения нагрузок известны и что подъемная сила равномерно распределена по хорде. Звуковое давление в произвольной точке поля определяется путем численного интегрирования по диску винта. Проведено сравнение результатов расчета шума вращения с результатами летных испытаний. Выяснено, что сходимость первой, гармоники звукового давления улучшилась (по сравнению с теорией Гутина, правильно оценивающей первую гармонику на режиме висения, но занижающей ее на режиме полета вперед) > Однако расчеты высших гармоник, начиная с третьей, были по-прежнему неудовлетворительны. В работе [S.23] этот метод, был уточнен путем учета действительного распределения давления по хорде. Использовался гармонический анализ распределения давления по диску винта, полученного пересчетом результатов измерений давления на поверхности лопасти. При таком подходе хорошая сходимость с экспериментом имела место по крайней мере до четвертой гармоники как на режиме висения, так. и при полете вперед. (В этой связи полезно напомнить, что при равномерном распределении нагрузки по хорде множители 1щы уменьшаются слишком быстро.) В работе даны примеры влияния высших гармоник нагрузки на расчетный уровень шума и сделан вывод, что для получения т-й гармоники шума вращения нужно знать гармоники нагрузки по крайней мере до-номера mN. По этому вопросу ряд данных имеется также в ра- боте [S.22]. [c.851]

Остановимся теперь на некоторых результатах нелинейного расчета конечно-амплитудных режимов. Как уже указывалось, в области F > F стационарный плоскопараллельный режим течения невозможен. Однако в этой области могут в принципе существовать другие режимы, приводящие к увеличению теплоотвода. Вопрос этот может быть решен лишь на основе полных нелинейных уравнений (28.2). Двумерное периодическое по z решение этих уравнений находилось численно методом конечных разностей в работе [24]. Расчеты проделаны для Рг = 1 (реагирующий газ). Фиксировались параметр Z = О и волновое число периодасческой структуры = 1,4 в районе минимума нейтральной кривой (критическое значение слабо зависит от параметров задачи). В численных экспериментах При некоторых значениях Gr и F задавалось малое начальное возмущение и наблюдалась его эволюция со временем. Таким путем удается получить предельные установившиеся режимы, разумеется, в тех случаях, когда они существуют. [c.191]

Назовем некоторые наиболее примечательные работы, посвященные численному моделированию вторичных конвективных движений. Расчет стационарных нелинейных режимов конвекции в бесконечном вертикальном слое для значений параметров Рг = О, Gr < 5000 произведен в [34]. Установленный жесткий характер неустойчивости плоскопараллельного течения по отношению к возмущениям с волновыми числами к > 1,9. В ряде работ содержатся попытки моделирования последовательности переходов между режимами конвекции с ростом числа Рэлея на основе численного решения трехмерных уравнений конвекцрш В предположении пространственной периодичности движения нестационарные трехмерные режимы конвекции в горизонтальном слое изучались в [35]. В реальной ситуации, однако, даже удаленные боковые границы оказывают существенное влияние на структуру и смену режимов конвекции. Отметим работу [36], в которой в полной трехмерной постановке методом сеток выполнены расчеты конвективных движений в параллелепипеде с большим отношением сторон (11,5 16 1). В численном эксперименте наблюдались развитие различных типов неустойчивости системы параллельных валов, зарождение и распространенение дислокаций, возникновение пространственно-временной перемежаемости. Обстоятельное численное и экспериментальное исследование режимов конвекции в горизонтальных и наклонных прямоугольных полостях с умеренным отношением сторон проведено в [37]. [c.291]

Для сопел сравнительно простой формы в качестве начальных данных при = О можно взять результаты расчета стационарного течения, полученные в одномерном приближении. Для вертикальной составляющей скорости берется линейное распределение v = а- -Ьу, где а и 6 - функции ж, определенные из условий ненротекания на стенках с использованием и = и х) одномерного приближения. Для сопел сложной конфигурации расчет проводился в два этапа. Сначала с помощью описанного выше метода при одной продольной полосе К = 1) рассчитывалось одномерное течение, начинающееся из состояния покоя р = onst, р = onst и U = 0. Полученные в результате установления одномерные стационарные распределения р, ржи, дополненные линейным по у распределением v, использовались затем в качестве начальных данных для расчета двумерного потока. При рассмотрении сверхзвуковых режимов давление на срезе сопла поддерживалось настолько низким, чтобы в результате установления в выходном сечении реализовывалось сверхзвуковое истечение. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...