Скорость коррозии стали, расчет

На основе статистической обработки данных коррозионных испытаний, проведенных применительно к условиям эксплуатации поверхностных подогревателей для нагревания воды от 20 до 80 °С при постоянной концентрации в ней кислорода (1,0 мг/л), предложены следующие эмпирические формулы для расчета скорости коррозии стали [43] [c.79]

Для определения скорости коррозии по количеству выделившегося водорода может быть использован метод, описанный в работе [108]. Сущность его заключается в том, что определяется количество водорода, выделяющегося в процессе высокотемпературной коррозии. Для этой цели применяется особый образец в виде капсулы, в которых заливается коррозионная среда. Капсулы изготавливают тонкостенными (0,5—0,7 мм) длиной —ЗО мм с внутренней поверхностью 5 см . Внутренняя поверхность тщательно обрабатывается, чтобы добиться минимальной шероховатости. После заполнения средой капсула заваривается. Предварительно капсулы сплющивались с таким расчетом, чтобы при нагреве возникающее после расширения воды гидравлическое давление компенсировалось за счет возвращения капсулы к прежней форме. Таким образом, коррозионная среда (вода) заполняет весь внутренний объем капсулы, а давление внутри нее несколько превышает давление пара жидкости при температуре испытания. Авторы применяли этот метод для определения скорости коррозии стали. [c.342]

Завод Уста- Ингибитор Добавка я %) в расчете на бензин Скорость коррозии стали Ст. 3, мм/год Защит- ный [c.116]

Уравнения (2.25) — (2.30) могут быть использованы для ориентировочного расчета скорости коррозии стали в начальный период ее развития при содержании в воде хлоридов и сульфатов не более 0 мг/кг, уравнения (2.28) и (2.30)—также для подсчета скорости коррозии за длительное время. [c.44]

Расчет скорости коррозии. При проектировании средств противокоррозионной защиты должна быть известна истинная скорость коррозии стали в заданной среде и в других условиях ее использования. Такому требованию вполне удовлетворяют сведения о коррозионных потерях металла за сравнительно длительный — не менее 1 года — период эксплуатации оборудования. Сведения о скорости коррозии, полученные экспериментальным (лабораторным или стендовым) путем за короткий срок, как правило, не могут характеризовать истинные коррозионные потери металла в условиях эксплуатации оборудования. В большинстве случаев такие данные носят вспомогательный характер. Однако скорости коррозии при длительных испытаниях в условиях эксплуатации оборудования имеются только для небольшого количества стандартных сред, в то время как на практике исследуемые среды отличаются большим разнообразием. Поэтому для определения скорости коррозии в нестандартных (заданных) средах рекомендуется пользоваться расчетным методом, если имеются соответствующие данные о скорости коррозии в условиях длительной эксплуатации стандартных сред и лабораторные или стендовые данные как для стандартных, так и нестандартных (заданных) сред. [c.165]

Расчет параметров защиты в зависимости от скорости коррозии приведен в табл. 39. Для защиты морских объектов при средней скорости коррозии стали в морской воде 0,05 г м -час расчетная плотность тока катодной поляризации составляет 3,36 ма дм , а минимально необходимое смещение потенциала 98,5 мв. При защите подземных сооружений, средняя скорость коррозии которых составляет 0,02—0,03 г м -час, достаточна степень защиты 95— [c.72]

В работе [6] приведены результаты испытания цинка, кадмия и стали в различных промышленных, сельских и приморских районах на открытом воздухе и в атмосферных будках, имитирующих условия складского хранения. Они показали, что, во-первых, скорость атмосферной коррозии этих металлов зависит от продолжительности действия атмосферных осадков, температуры и влажности воздуха и, во-вторых, скорость коррозии цинка и кадмия примерно на порядок ниже скорости коррозии стали. Продолжительность действия атмосферных осадков в этих районах колебалась от 1500 до 3000 ч/год, среднегодовая температура — от 1 до 26 °С, среднегодовая относительная влажность — от 73 до 83%. Концентрация ЗОг 3 воздухе составляла от 0,01 до 0,2 мг/м , а аэрозолей морской воды (в расчете на С1 ), оседающих на поверхности ме- [c.127]

Требуется найти допустимую начальную скорость коррозии насосно-компрессорных труб для газоконденсатной скважины (действующая норма амортизации = 15 лет) из стали с пределом текучести = 500 МН/м (50 кгс/мм ). Диаметр труб d = = 75 мм, толщина стенки h (0) = 5,5 мм. Избыточное давление газа Р = 20 МН/м (200 ат). Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = = Pd/2h (0) = 136 МН/м" (13,6 кгс/мм ).. [c.41]

Рис. 3-19. Зависимость скорости обшей коррозии стали от темпера- 3 туры раствора сульфатов при piH = 8,5 и полном насыщении воздуха. Концентрация сульфатов (в расчете на О SO, -. мг/кг) /-0 2-10 3-40 <-100 5-180.

На основании значимости коэффициентов принята формула для расчета прогноза скорости коррозии для углеродистой стали [c.11]

Коррозионное поведение алюминия, а также его сплавов в зазорах отличается рядом интересных особенностей [26]. Ускорение анодного процесса обусловливается, как и у нержавеющих сталей, не только падением концентрации кислорода в зазоре, но и изменением характера коррозионной среды. Насыщение электролита в зазоре гидроокисью алюминия сдвигает pH среды до таких значений, при которых в растворах хлоридов наблюдается заметное облегчение анодного процесса и усиление коррозии. Простой расчет показывает, что при насыщении электролита гидроокисью алюминия концентрация водородных ионов соответствует значению pH, равному 8,5. При этом значении pH скорость коррозионного процесса в аэрированных растворах хлоридов, как было показано Шаталовым [37], заметно возрастает. [c.237]

Рис. 2.10. Зависимость скорости общей коррозии стали от температуры раствора хлоридов при pH = 8,5 и полном насыщении воздухом. Концентрация хлоридов (в расчете иа С1-), мг/кг 1 — 0 2-10 3-40

В какой мере это уравнение применимо для практических расчетов до сих пор не установлено. Оно не учитывает влияния температуры. Лабораторные испытания показали, что повышение температуры раствора двуокиси углерода с 60 до 90° увеличивает скорость коррозии малоуглеродистой стали в 2,6 раза. [c.556]

Силикат натрия в количестве 4—15 мг/л (в расчете на SiOj) используют иногда владельцы индивидуальных домов для обработки мягкой воды. Такая обработка уменьшает покраснение воды , вызываемое наличием взвеси ржавчины, которая образуется в железных трубопроводах. Исключается и голубое окрашивание при прохождении воды по медным и латунным трубам. Одновременно с этим реально наблюдается уменьшение скорости коррозии стали на 50—90 % [10, 11], однако не в любой воде [12, 13]. [c.279]

Справедливость формулы проверяли сопоставлением расчетных и экспериментальных значений скоростей коррозии стали, цинка и кадмия по данным одного года непрерывного испытания. Расчет проведен по -среднегодовой температуре, среднегодо.вой концентрации сернистого газа и суммарной (за год) продолжительности смачивания металла. В последнем случае получено хорошее совпадение результатов. [c.61]

При наличии в сплаве различных структурных составляющих (карбидов, интерметаллических соединений), а на поверхности металлов окисных пленок, резкая дифференциация видна еще более отчетливо. Между тем расчет может в лучшем случае дать лишь суммарный эффект, отнесенный ко всей поверхности. Для инженерных расчетов, а также при разработке новых сплавов, весьма важно знать характер распределения коррозии, т. е. по образному выражению Акимова, структуру коррозии . Для иллюстрации этой мысли приведем несколько примеров. Средняя скорость коррозии стали в морской воде определяется цифрой 0,1—0,15 мм год. Такая скорость не представляла бы никакой опасности для морских сооружений, ибо запас прочности, принимаемый в расчетах, например кораблей, обеспечивал бы по крайней мере 20-летпий срок их службы. Между тем, вследствие неравномерности характера коррозии, скорость процесса в отдельных точках достигает 0,4—0,5 мм/год, что и определяет срок службы конструкции в целом. [c.83]

Как было показано выше, скорость коррозии углеродистой стали без покрытия в растворе 10 % HgSO при 20 °С составляет 12+ +13 г/(м и следовательно на 27 сут покрытие еще хорошо защищает сталь от коррозионного разрушения. Однако расчет по данным рис. 2 (кривая 2) показывает, что примерно через 50+60 сут скорость коррозии стали под покрытием достигнет 12+14 г/(м ч),т.е. к этому времени защитная пленка на стали окончательно разрушится. 20 [c.20]

В табл. 4.5 приведены результаты расчетов остаточного ресурса ТП по данным внутритрубной дефектоскопии после 20 лет эксплуатации. Для исследуемых трех трубопроводов скорости коррозии стали меньше, чем при первом прогоне ультраскана (15 лет эксплуатации, см. табл. 4.4). Прогнозируемый остаточный ресурс ТП, рассчитанный по данным внутритрубной дефектоскопии, проведенной после 20 лет эксплуатации, составляет 3,5-6,8 лет (см. табл. 4.4, столбец 7). Количество дефектов резко увеличилось, следовательно, увеличивается объем ремонта ТП. Между двумя прогонами ультраскана прошло 5 лет. С учетом остаточного ресурса 3,5-6,3 лет, прогнозируемая эксплуатация ТП от первого прогона ультраскана составляет 8,5-11,3 лет, что согласуется с остаточным ресурсом (11,6-12,4 лет, см. выше) отремонтированных ТП по данным предыдущей внутритрубной дефектоскопии, проведенной после 15 лет эксплуатации (см. табл. 4.4, столбец 9). Если ТП по еле 20 лет эксплуатации будут отремонтированы на участках со значительными дефектами (глубина которых превышает глубину, ограниченную графиком II) в течение 3,5-6,3 лет, то остаточный ресурс ТП составит 15,8-17,8 лет (см. табл. 4.5, столбец 9). По истечении этого остаточного ресурса (15 лет) последующий прогон ультраскана выявит еще большее количество дефектов и большой объем ремонтных работ. Дальнейшая эксплуатация ТП будет определяться экономическими аспектами. [c.194]

Так же как и добавки солей, на скорость коррозии стали в начальный период испытания влияет содержание железа в соляной ванне. Од-рако этот фактор также играет заметную роль только в начальный период испытаний. Так, например, при испытаниях в течение 25 часов в соляной ванне, содержащей в исходном состоянии следы железа, скорость коррозии стали 20 равнялась 2,9 мм1год] при содержании же 1,43% железа (в расчете на Fe +) скорость коррозии после 25-часовых испытаний равнялась 4,6 мм/год. При продолжительных же испытаниях (до 800 часов), проводившихся в железном стакане, несмотря на накопление в расплаве солей железа, скорость коррозии оставалась постоянной. [c.106]

Обобщенные формулы для расчета глубины коррозии сталей в водяном паре от времени и температуры приведены в табл. 4.2. Выясняется, что показатель степени окисления сталей 20, 12Х1МФ, 12Х2М1 и 12Х12В2МФ при их коррозии в водяном паре СКД имеет низкие значения и находится в пределах 0,26—0,29. Такие небольшие показатели степени окисления указывают на хорошие защитные свойства оксидных пленок, образующихся на поверхности углеродистых, низколегированных перлитных и фер-ритно-мартенситных сталей при их коррозии в водяном паре сверхкритического давления, а также на то, что скорость коррозии этих сталей при заданной температуре со временем быстро падает. [c.129]

В Международном научном центре им. Роквелла было исследовано поведение гальванических пар, образующихся при контакте покрытых Ало-дином 600 алюминиевых сплавов 7075, 6061 и 2024 со сплавом Ti — 6А1—4V или нержавеющей сталью 304 [190,],. Получены данные о коррозионном токе и потерях массы в 3,5 %-ном растворе Na I при комнатной температуре. Покрытие из Алодина 600 значительно снижало скорость растворения алюминиевых сплавов. Контакт с нержавеющей сталью усиливал разрушение как незащищенных алюминиевых сплавов, так и материалов с покрытием. Расчет по величине гальванического тока приводил к более низким значениям скоростей растворения металла, чем расчет по потерям массы. Введение соответствующих поправочных коэффициентов позволяет использовать непрерывную запись величины гальванического тока для определения мгновенных значений скорости растворения, по которым в свою очередь путем экстраполяции можно рассчитать скорость коррозии при продолжительной экспозиции. [c.190]

В АзИНЕФТЕХИМ были проведены исследования сравнительной коррозионной стойкости стали в очищенной хозяйственно-бытовой сточной воде и в природной воде аналогичного минерального состава. Исследования проводились снятием гальваностатических кривых в автоклаве. Материалы по определению стойкости металла по кинетическим характеристикам [216] подтверждают возможность их использования для расчета скоростей коррозии. Однако необходимо учитывать, что поляризационные кривые, снимаемые сразу после установления стационарного потенциала, характеризуют только начальную скорость коррозии. Не отражая действительной скорости, устанавливающейся после появления оксидных пленок, они тем не менее позволяют дать ориентировочную сравнительную оценку коррозионной агрессивности исследуемых электролитов. [c.218]

Полученные анодные и катодные поляризационные кривые для стали 12Х18Н10 в состоянии поставки и после провоцирующей термообработки и результаты расчета скорости коррозии для разных величин электродного потенциала приведены, соответственно, на рис. 5.3 и рис. 5.4. [c.94]

На основании этих работ скорость коррозии предсказывается следующим образом. Для углеродистой стали в условиях гидроочистки бензина коррозия определяется с учетом температуры и содержания сероводорода по изокоррозионным графикам (рис. 5.24, а). При гидроочистке дизельного топлива характеристика скорости коррозии углеродистой стали, полученная по рис. 5.24, а, корректируется умножением на 1,9. Для расчета коррозии легированных сталей (до 9% Сг) характеристика скорости коррозии углеродистой стали дополнительно умножается на величину 1—0,04j , где х — содержание хрома в процентах. [c.170]

Рис. 2.11. Зависимость скорости общей коррозии стали от температуры раствора сульфатов при pH = 8,5 и полпом насыщении воздухом. Концентрация сульфатов (в расчете на ЗО ). мг/кг 1-0 2-10 3-40

Рис. 2.13. Зависимость скорости местной коррозии стали от температуры раствора сульфатов при pH = 8,5 и полном насыщении воздухом. Концентрация сульфатов (в расчете на 8о5 ), мгМг 1-0 2 - 10 3 - 40 4 - 100 5-150.

Расчет скорости коррозии згглеродистой стали по количеству выделившегося водорода проводили по уравнению [c.18]

Сравнительное определение скорости коррозии показало следующее из весовых данных следует, что скорость коррозии углеродистой стали в 2 % Н2304 при 20 °С составляет 3,5 г/(м -ч),в 10 % при 20 °С 13,0 г/(м ч), а расчеты скоростей коррозии по выделившемуся водороду на тех же самых образцах соответственно 3,3 и 12,0 г/(м -ч). Таким образом, эти результаты показывают удовлетворительное совпадение величин скоростей коррозии,подученных весовым методом и рассчитанных по количеству выделяющегося в результате коррозионного цроцесса водорода. Следовательно. птирнтявтлст сксрость аОууиапи ух— леродистых сталей под различными лакокрасочными и полимерными покрытиями, где обычный весовой метод неприменим. [c.19]

Из сказанного следует, что работа установок гидрогенизационного обессеривания возможна при относительно высокой скорости коррозии печных змеевиков, но при этом требуются более частые регенерации катализатора. Целесообразность применения дорогой и дефицитной стали Х18Н10Т или менее дорогих и менее дефицитных (1Х8ВФ, 1Х12В2МФ) в основном определится технико-экономическими расчетами. [c.149]

Метод Д применяется для контроля закаленной на аустенит хромоникелевой стали марок 0Х18Н9Т, 1Х18Н9Т, Х18Н9Б и сварных соединений из них, предназначенных для работы в азотной кислоте концентрацией до 65% при температурах от 60° С до кипения. Коррозионной средой служит 65-процентный раствор (по весу) азотной кислоты, который заливается в сосуд из расчета 50 см на один образец. На дно сосуда укладывают стеклянные бусы или стеклянные палочки, а на них образцы испытуемой стали. Предварительно образцы взвешивают на аналитических весах с точностью до 1 мг. Раствор доводят до кипения, и в этих условиях образцы выдерживают в течение 48 час., после чего раствор сливают, образцы промывают, просушивают и взвешивают для определения коррозионной стойкости по скорости коррозии, выражаемой в Г/м за каждые 48 час. Продолжительность испытания — 3 цикла по 48 час. При скорости коррозии [c.56]

Наиболее достоверные результаты метод дает для чистых металлов. Он может быть использован и при измерении коррозии железа и сталей с высоким содержанием железа в том числе углеродистых сталей и основан на расчете скорости коррозии по содержанию железа в продуктах коррозии, определяемому с помощью стандартных методов аналитической химии (титрования, фотоколориметрии). [c.23]

Для расчетов содержания продуктов коррозии в водном теплоносителе существенную роль играют закономерности, определяющие вынос продуктов коррозии перлитных сталей с поверхности корродирующего металла в смывающую его среду. В химически обессоленную воду (ХОВ) с концентрацией кислорода q = = 20 мкг/кг при Г=293- 353 К этот вынос составляет 2 %. Насыщение водной среды воздухом при 7 = 353 К (С (1 = 10 мг/кг) увеличивает выпос продуктов коррозии до 50—70 %. В табл. 8.54 приведены рекомендации по расчету скорости перехода продуктов коррозии для двух марок сталей различных классов в зависимости от состояния среды. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...