Расстояние между двумя параллельными прямыми линиями

Расстояние между двумя параллельными прямыми линиями [c.109]

Отклонением от прямолинейности образующих называется расстояние между двумя параллельными прямыми, между которыми полностью вписывается линия сечения поверхности плоскостью, проходящей [c.127]

Поле зацепления. До сих пор, в сущности, рассматривалось только зацепление плоских шаблонов, имеющих форму сечения цилиндрического колеса плоскостью, параллельной торцовой. Прямые зубья реальных цилиндрических колес, образующих передачу, соприкасаются не в точке, а по контактной линии, параллельной осям вращения колес, которая проецируется в точку С на торцовую плоскость. При вращении колес эта контактная линия перемещается в пространстве вместе с точкой С. След ее движения образует плоскость, или поле зацепления (рис. 9.11), ширина которого Ь равна ширине колес, а длина ga — длине активного участка линии зацепления. Активный участок ограничивают точки пересечения окружностей вершин (с радиусами Гах, Газ) с линией зацепления NyN . Как было показано на рис. 9.7, расстояние между двумя соседними эвольвентными профилями, измеренное по общей нормали к ним (а линия зацепления NiN и есть такая общая нормаль), равно pi,i — шагу зубьев по основной окружности. Так как шаг ры = л /2, то с учетом формулы (9.8) [c.245]

Волокна располагаются вдоль кривых, являющихся ортогональными траекториями семейств прямых. Следовательно, они располагаются вдоль параллельных (конгруэнтных) кривых] например прямых или концентрических окружностей. Расстояние между двумя кривыми одного семейства, измеряемое вдоль прямой нормальной линии, является одним и тем же для каждой нормальной линии. Таким образом, при любой кинематически допустимой деформации первоначально прямолинейные и параллельные волокна остаются параллельными, хотя и не прямолинейными. Расстояние между двумя волокнами остается таким же, каким оно было в недеформированном состоянии. [c.304]

Торцы бруса, плоские до деформации, остаются плоскими и после деформации. Сетка линий, нанесенная на торцы, оставаясь ортогональной, испытывает деформацию. Прямые линии, первоначально параллельные двум боковым граням бруса, остаются прямолинейными и поворачиваются друг относительно друга на тем больший угол, чем было больше расстояние между ними до деформации. Линии сетки на торце, параллельные верхней и нижней граням, искривляются. [c.101]

Предварительные замечания. Виды передач. Зубчатые передачи делятся на взаимно обкатывающиеся и винтовые передачи (фиг. 169-1). У обкатывающихся передач (с прямыми и коническими зубьями) воображаемые жестко закрепленные тела качения (цилиндр или конус) взаимно обкатываются одно по другому с одинаковой окружной скоростью. Оси вращения их или параллельны, или пересекаются. У винтовых передач (червячных и винтовых зубчатых передач) одно тело качения свинчивается с другим. Их оси скрещиваются. У винтовых и червячных зубчатых передач точки зацепления лежат в непосредственной близости от линии кратчайшего расстояния между двумя осями, у гипоидных удалены от нее. [c.290]

Допуски (оба допуска в минус) следует взять по нормалям для постоянной хорды по табл. 41. основного шага Atg. Эта проверка (см. табл. 29, п. 9) характеризует равномерность последовательного включения рабочих профилей зубьев колеса в зацепление и является показателем плавности работы колеса. Измерение производится нормально (перпендикулярно) к одноименным профилям двух соседних зубьев, т. е. определяется размер между двумя эвольвентами по линии зацепления е (см. фиг. 170). Такой метод измерения основан на том, что эвольвентные профили являются эквидистантными, т. е. равноотстоящими по направлению нормалей к этим профилям, как видно из фиг. 188. Если к таким профилям провести касательные АБ и ВГ, параллельные между собой, то расстояние между касательными будет равно основному шагу. Это геометрическое свойство использовано в устройстве шагомеров типа КС с тангенциальными наконечниками, пригодными для измерения цилиндрических колес с прямым и косым зубом. Шагомеры КС-10 (до модуля 10) и КС-20 (для модулей 8—20) имеют универсальную настройку, а КС-36 (для модулей 18—36)имеет сменные призмы для каждого проверяемого модуля. [c.222]

Наибольшая опасность для людей наблюдается бесспорно при работах с применением строительных машин в непосредственной близости от токоведущих проводов. При сооружении трубопроводов и при ремонтных работах необходимо тщательно следить за тем, чтобы были выдержаны достаточные безопасные расстояния с целью исключить прямое прикосновение к проводу или проскакивание электрической дуги (рис. 23.3). В рекомендациях [1] в случае рабочего напряжения ПО кВ и более предписано единое во всех случаях минимальное расстояние в 5 м, которое должно соблюдаться и при колебательных движениях проводов под действием ветра. Опасности в общем случае не должно быть, если при параллельной прокладке трассы трубопровода ее расстояние от проекции на землю самого крайнего фазового провода составляет не менее 10 м и если строительные машины работают преимущественно на стороне траншеи, противоположной высоковольтной линии. При пересечениях с высоковольтными линиями в местах наименьшей высоты проводов над грунтом, т. е. примерно в середине высоты между двумя соседними мачтами земляные работы по выполнению колодцев и траншей должны проводиться вручную. По воздушным линиям с напряжением более 10, но менее ПО кВ в рекомендациях [1] нет указаний. Здесь по возможности следует выдерживать расстояние не менее 3 м. Может быть целесообразным ограничение высоты [c.426]

Расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу параллельными прямыми, лежащими в плоскости, касательной к основному цилиндру и ограничивающими действительную контактную линию [c.265]

При расчете стационарного обтекания бесконечной плоской решетки в силу периодичности решения можно ограничиться рассмотрением течения между двумя соседними профилями. Форма расчетной области показана на рис. 4.1. Участки границы области АВ, А В и D, D могут быть заданы достаточно произвольными парами конгруэнтных линий. Для простоты они строились как отрезки прямых, проходящих соответственно через передние и задние кромки профилей под углами yi и y2 к фронту решетки. Отрезки АЛ и DD проводились параллельно фронту решетки на расстоянии, примерно равном шагу решетки t от передних и задних кромок., [c.129]

Изучение температурного поля с помощью электрической модели показывает, что параллельность изотермических поверхностей будет довольно сильно нарушаться вблизи зоны раздела и расстояние, с которого нарушение практически вырождается, равно примерно шагу между двумя контактными пятнами. Изменение температуры в канале по оси микровыступа будет представляться кривой MNK, при этом в точке N, соответствующей месту фактического контакта, наблюдается равенство температур обоих тел. Незначительная толщина поверхностного слоя металла, где происходит интенсивная перегруппировка линий теплового тока, позволяет изобразить распределение температур вблизи клеевой зоны прямыми ММ и КК с условным скачком температуры АГ. Величина его может быть легко определена опытным путем с помощью метода экстраполяции распределения температур в телах до поверхности склеивания. Определение скачка температуры ДТ в сочетании [c.19]

Расстояние по нормали между двумя прямыми, лежащими в плоскости, касательной к основному цилиндру, параллельными номинальной контактной линии и ограничивающими действительную контактную линию. Относится к широким косозубым колесам (см. определение 12) [c.58]

Для применения теоремы о количестве движения проведем контрольную поверхность, пересекающую плоскость рис. 78 по двум линиям тока, проходящим над и под крылом и отстоящим друг от друга на расстоянии а, равном расстоянию между крыльями, и по двум прямым длиной а, параллельным плоскости решетки (основания этой поверхности образованы двумя параллельными плоскостями, расстояние между которыми равно единице). Сквозь обе боковые части контрольной поверхности, образованные линиями тока, жидкость не протекает, следовательно, эти поверхности не дают составляющих изменения количеств движения. Далее, так как эти поверхности совершенно одинаковые, то распределение давления на них также совершенно одинаковое, а поэтому они не влияют на результирующую сил давления. Таким образом, необходимо вычислить только изменения количеств движения и силы давления, возникающие на частях контрольной поверхности, параллельных плоскости решетки. Масса жидкости, протекающая сквозь эти части в одну секунду, равна [c.122]

Непрямолинейность контактной линии Af> (рис. 10.18, е) — расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу параллельными прямыми, лежащими в плоскости, касательной к основному цилиндру, и ограничивающими действительную контактную линию. Этот параметр также характеризует широкие косозубые колеса. На него установлен допуск 66п- [c.474]

Основная окружность колеса 1 — окружность, разверткой которой является теоретический профиль зуба. Начальная окружность 2 — окружность, при фрикционном зацеплении которой с окружностью другого колеса передачи обеспечивается заданное соотношение угловых скоростей колес й ы = с1"(о". Делительная окружность— окружность, которая является базой для определения элементов зубьев и их размеров. Для некорригирован-ных зубчатых колес начальные и делительные окружности совпадают. Линия зацепления 3 — траектория общей точки контакта зубьев. Угол зацепления а1ю — угол между линией зацепления и прямой, перпендикулярной к межосевой линии. Основной окружной шаг зубьев Р1Ь — расстояние между одноименными профилями соседних зубьев по дуге начальной окружности. Основной нормальный шаг Рпь — расстояние между параллельными касательными к двум одноименным профилям зубьев. Нормальный модуль зубьев т — линейная величина, в я раз меньшая нормального шага зубьев. Через модуль определяют все размеры зубчатых колес, например, (1 = тг, где г — число зубьев колеса. Значения модулей стандартизованы в интервале 0,5...100 мм. [c.159]

САМОЛЕТОВОЖДЕНИЕ, проведение самолета по заданной траектории пути, раздел практич. применения методов аэронавигации (см. Аэронавигация и Навигация). В зависимости (JT цели полета заданной траекторией пути являются прямая линия между пунктом отправления и назначения (при перелетах), ломаная линия—полет через ряд отдельных пунктов (воздушные линии), ряд параллельных маршрутов на строгом расстоянии друг от друга (аэросъемка), прямая от произвольной исходной точки через заданную цель (при бомбометании). Прямой между двумя пунктами на земной поверхности является дуга большого круга, [c.28]

Непрямолинейностью контактной линии называется расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу параллельными прямыми, лежащими в плоскости, касательной к основному цилиндру, и ограничивающими действительную контактную линию (рис. 151, a). Параметр Дй определяется вне зависимости от направления боковой поверхности зубьев, характеризуя лишь отклонение от прямолинейности. Погрешности Дбо и АЬп ограничены допусками 6 o и б6 . [c.345]

Рис. 118. Неправильное положение приемника на самолете ведет к некоторой ошибке в показаниях указателя воздушной скорости. Поэтому каждый раз, как выпускается самолет нового типа, проводят целый ряд летных испытаний для определения правильного положения приемника указателя воздушной скорости. Эти испытания проводятся между двумя ориентирами, находящимися на определенном расстоянии один от другого. Выбранные ориентиры должны быть хорошо различимы с воздуха кроме того, рекомендуется выбирать их так, чтобы через них и соседние ориентиры возможно было провести параллельные между собой линии. Полезно также, чтобы один из ориентиров находился на длинном прямом отрезке дороги.

Сопряжение двух параллельных прямых а и , на одной из которых задака точка А сопряжения (рис. 104). Расстояние между двумя параллельными прямыми а п Ь равно h. Для нахождения центра дуги сопряжения проводят посредине между прямыми параллельную им линию, которая будет множеством центров дуг сопряжения прямых. Восставив из точки А перпендикуляр к прямой а, находят точку О — центр дуги сопряжения — и точку в сопряжения. Радиусом R = h 2 проводят дугу сопряжения. [c.95]

Р. служит как для рассматривания подробностей на поверхности небесных тел, так и для измерения относительного положения двух светил. Для таких диференциальных наблю7] ений окулярная часть Р. снабжается микрометром, обыкновенно нитяным микрометром измеряются угловое расстояние между двумя звездами или светилами и угол положения (позиционный угол), составляемый линией, проходящей через обе звезды, с кругом склонений, проведенным через одну из них. Для возможности таких измерений Р. придается суточное движение при помощи часового механизма (см. Рефлектор). Для контроля часового механизма устраивается приспособление, называемое секундным контролем, при помощи к-рого достигается синхронизация движущего рефрактор часового механизма с точными астрономич. часа]уш. Если звезды не видны зараз в поле зрения трубы, то при небольшой разности склонений можно, остановив часовой механизм и наблюдая последовательно бегущие звезды, измерять разность прямых восхождений и склонений их. Для облегчения наведения на намеченный для наблюдения предмет параллельно главной трубе Р. помещается так наз. искатель, обладающий большим полем зрения. Сначала находят небесный объект в искатель и устанавливают Р. так, чтобы светило было на перекрестке нитей, натянутых в фокальной плоскости искателя. Тогда вследствие параллельности оптич. осей главной трубы и искателя светило будет видно и в главную трубу. Для точной установки Р. на светило служат зажимы при кругах склонений и часовых углов и микрометренные ключи по склонению и часовому углу. Отсчеты на кругах производятся от окуляра, и микрометренными ключами сообщают Р. медленное перемещение в небольших пределах. При ночных наблюдениях можно одной лампой при помощи системы призм и зеркал освещать нити микрометра, отсчеты кругов склонений и часовых углов и отсчеты на микрометре. Освещение поля зрения м. б. двоякое или темные нити на светлом фоне или светлые нити на темном фоне последнее необходимо при наблюдении очень слабых звезд. Наибольпгае из существующих Р. следующие [c.359]

Течение жидкости, расположенной между двумя пластинами, вызванное поступательным движением одной из них, называют течением Куэтта. Например, жидкость находится между двумя параллельными пластинами айв, отстоящими друг от друга на расстоянии h. Движение жидкости вдоль оси х осуществляется за счет поступательного движения верхней пластины. Составляющие вектора скорости вдоль осей у и z равны нулю, а и — (у)- В случае стабилизированного (duJdx = 0), стационарного dujdt = 0), безнапорного др дх = 0) течений вязкой жидкости при пренебрежении действием массовых сил х = у = z = Q) уравнения движения примут вид О = vd ujdy или Ux= Су С- , где С и Q —постоянные интегрирования, определяемые из граничных условий при у — О UX = О, при у = h Ux = UQ. Тогда С = О, а i= ujh. Следовательно, при течении Куэтта распределение скоростей по координате у будет описываться уравнением, которое соответствует прямой линии. [c.51]

Придав этим уравнениям иной вид, я прямо пришел к тем же результатам, причем я их смог даже распространить на тот случай, когда кривая не лежит в той же плоскости и когда, сверх того, имеется сила, пропорциональная расстоянию, направленная к неподвижному центру, лежащему посредине между двумя другими центрами. См. четвертый том старых Memoires de Turin ), откуда заимствован приведенный выше анализ и где можно также найти исследование того случая, когда один из центров удаляется в бесконечность, так что сила, направленная к этому центру, становится равномерной и действует по параллельным линиям. Интересно отметить, что в этом случае решение едва ли значительно упрощается но только радикалы, образующие знаменатели отделенных уравнений, вместо четвертых степеней переменных содер"-жат лишь их третьи степени, что точно так же ставит их интегрирование в связь с выпрямлением конических сечений. [c.133]

Линии тока здесь также являются прямыми, параллельными оси X, ибо из равенства Л=соп51. следует г/ = сопз1., но расход между линиями Т01 а изменяется в зависимости от расстояния между ними по более сложному закону, нежели в предыдущем примере. Если бы мы условились чертить линии тока так, чтобы между каждыми двумя соседними линиями протекало в единицу времени одно и то же количество жидкости, то в средней части потока линии тока пришлось бы начертить наиболее густо, чем дальше от середины—тем реже и наиболее редко — у стенок. [c.135]

Различные сечения со изгибаются и наклоняются к волокнам одинаково, так что части тт п п волокон, находящиеся между двумя очень близкими сечениями аоЬу а о Ь (рис. 13) имеют после изгиба такую же длину, как и части pp g Qy находящиеся между двумя плоскостями doe d o e j проведенными нормально к центральному волокну oo f проходящему через центры тяжести о, о сечений, и следовательно, продольные удлинения могут быть всегда представлены посредством выражения Qq + у, где Эо — удлинение волокна оо, д — его радиус кривизны оС, а г — расстояние от какого-либо волокна до прямой о, проведенной через центр сечения параллельно линии пересечения с двух нормальных плоскостей. [c.487]

Для перехода от двух сходящихся сил к двум параллельным весьма важны следствия II и III теоремы XXI. Первое из них утверждает, что две произвольные (не параллельные) силы Е я F, приложенные к концам коромысла прямого неравноплечного рычага первого рода, то есть с точкой опоры в промежутке между приложенными силами, при равновесии относятся между собой обратно пропорционально кратчайшим расстояниям их линий действия от точки опоры В рычага. Иначе говоря, при равновесии моменты этих сил относительно точки опоры равны. Утверждается и обратное при равенстве моментов сил Е и F относительно точки В рычаг останется в равновесии (следствие III). [c.183]

На этой диаграмме величина IB дает представление о падении напряжения на преодоление омического сопротивления (при разных плотностях тока в ванне со стандартным никелевым раствором при двух параллельных никелевых электродах площадью в 100 см каждый и расстоянии между электродами в 10 с М, эта величина фиксируется двумя линиями AB и АС, причем угол наклона этих линий зависит от сопротивления применяемого электролита. Кривые, иллюстрируго-пще изменение анодной и катюдной поляризации с плотностью тока, откладываются по обеим сторонам прямых AB и АС. Таким образом суммарное падение напряжения для каждой плотности тока графически изображается абсциссой, заключенной между кривыми анодной и катодной поляризации. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...