Трение набивкой - Трение

При установке в камеру колец набивки, не подвергавшихся предварительному прессованию, их следует обжимать в камере каждое в отдельности. Такое обжатие может быть осуществлено с помощью специальной втулки, которая изготовляется цельной или состоящей из двух половин. В случае невыполнения этого условия и обжатия всей набивки, находящейся в сальниковой камере, плотность набивки по высоте окажется неравномерной ввиду значительных потерь на трение набивки о шток и стенку камеры. Это повлечет за собой снижение герметичности уплотнения и ухудшение условий работы набивки с точки зрения ее износа и, следовательно, ресурса. [c.105]

В целях уменьшения неравномерности распределения напряжений по высоте набивки, вызванной трением набивки о сопряженные детали, затяжку сальника следует производить с периодическим перемещением подвижной уплотняемой детали, что особенно эффективно для штоков и шпинделей диаметром от 30 мм и выше. Для этого после обычной затяжки сальника делают два-три цикла перемещения штока и подтягивают несколько ослабевший сальник до первоначальной величины усилия на рукоятке ключа, после чего снова делают два-три цикла перемещения уплотняемой детали и окончательно подтягивают сальник. [c.105]

Следует также иметь в виду, что при смазывании набивкой отсутствует достаточный теплоотвод от поверхностей трения, так как набивка способствует генерированию теплоты вследствие трения набивки о шейку оси, в результате чего температура слоя масла под подшипником весьма высока, а вязкость масла оказывается очень малой для создания смазочного слоя достаточной толщины, способного обеспечить жидкостную смазку в условиях эксплуатации буксы. Высокая температура шейки оси приводит к уменьшению подачи масла при смазывании набивкой. При этом чем выше температура шейки оси и продолжительнее время ее действия, тем хуже подается масло. Для масел с более высокой вязкостью это ухудшение подачи масла еще больше. [c.299]

Набивка должна быть достаточно пластичной для плотного прилегания к поверхностям вала и камеры сальника под создаваемым буксой усилием нажатия быть способной противостоять воздействию рабочей среды или смазки — не содержать ничего, что могло бы растворяться, набухать или размягчаться в рабочей среде или смазочной жидкости быть достаточно упругой, чтобы компенсировать те биения вала, которые нельзя исключить конструктивными мерами обладать способностью самоликвидации случайных перетяжек без появления чрезмерных тепловыделений и трения не вызывать на поверхности вала задиров или коррозии длительное время сохранять свой объем, что позволяет проводить поджатие и замену набивки через большие периоды времени. [c.123]

Непрерывная смазка без принудительного давления осуществляется масленками с откидными крышками, но с фитилями или с набивкой, наливной капельной масленкой с запорной иглой, а также методом частичного погружения движущи.хся (вращающихся) элементов машин в масло, заливаемое в специальные ванны. Непрерывная смазка исключает при пуске машины сухое трение. Фитильные масленки и масленки с набивками применяются там, где допускается умеренная подача масла при вертикальном и горизонтальном расположении вала. Один фитиль подает от 0,5 до 5 см масла в час. Движение масла по фитилю или сквозь набивку происходит под действием капиллярных сил. Наливные масленки с запорной иглой устанавливаются в ответственных местах индивидуальной системы смазки, например, в местах установки подшипников скольжения и качения, не требующих обильного количества масла. [c.218]

Коэффициент трения набивки должен обеспечивать минимальное повышение температуры сальника в рабочих условиях. [c.204]

Сила трения между набивкой и штоком, измеренная динамометром, колебалась в пределах 1500 кг при трогании штока с места и до 650 кг при установившемся движении. Стабильное трение набивки о сальник наступает через 10— 5 мин после начала движения штока. [c.220]

Если усилие затяжки, необходимое для обеспечения герметичности самого сальника, меньше усилия затяжки затвора, то при обеспечении герметичности сальника герметичность затвора еще не достигается. При дальнейшей подтяжке сальника возрастает степень уплотнения набивки и увеличивается сила трения набивки о хвостовик пробки. Это приводит к росту уси-100 [c.100]

Для хлопчатобумажной набивки коэффициент трения р. находится в пределах 0,06—0,11, а для асбестовой набивки в пределах 0,03— 0,07. Скорости скольжения (окружные скорости) допускаются до 4—5 м/сек. Давление на уплотнение не должно превышать 0,15— 148 [c.148]

Смена отработанных масел в емкостных системах во время планово-предупредительного ремонта оборудования (совместно с наладчиками и слесарями) зачистка и промывка смазочных систем и маслопроводов, заправка смазками отдельных узлов трения (набивка шарико- и роликоподшипников и т. п.), а также чистка и промывка деталей машин. [c.331]

Фторопласт-4 особенно широко используется в виде химически стойких труб и прокладок, деталей клапанов н насосов, в контрольно-измерительных приборах, в фильтрах для кислот и т. п. Малый коэффициент трения фторопласта-4 с металлом позволяет применять этот пластик в качестве сальниковой набивки (например, для олеума), а в отдельных случаях (при малых нагрузках и скоростях) даже изготовлять небольшие самосмазывающиеся подшипники. [c.431]

Решающее значение имеет правильная смазка узлов трения. Везде, 1де это возможно, следует обеспечивать жидкостное трение и устранять полужидкостное и полусухое. Следует избегать открытых механизмов, смазываемых периодически набивкой. Нецелесообразно применение открытых зубчатых и цепных передач. Все трущиеся части должны быть заключены в закрытые корпуса и надежно защищены от пыли, грязи и атмосферной влаги. [c.31]

Валы насоса и мотора должны быть строго центрированы. Пуск центробежных насосов во избежание перегрузки двигателя в большинстве случаев производится при закрытой задвижке, которая постепенно открывается после начала вращения рабочего колеса. При эксплуатации насосов особое внимание следует обращать на состояние сальников, так как чрезмерно затянутый сальник и слишком твердая набивка вызывают нагревание сальников, ускоряют износ вала и вызывают дополнительные потери энергии на трение. Поэтому нужно затягивать сальники таким образом, чтобы через них слегка просачивалась вода. [c.271]

Сальник в трубопроводной арматуре препятствует проходу рабочей среды в атмосферу через зазор в подвижном соединении шпинделя с крышкой. Во многих случаях неудовлетворительная работа арматуры связана с плохим техническим состоянием сальника, поэтому материал набивки сальника должен выбираться обоснованно. Материал должен обладать следующими свойствами иметь высокие упругость, физическую стойкость при рабочей температуре, химическую стойкость против действия рабочей среды, износостойкость и возможно малый коэффициент трения. В качестве набивочных материалов в отечественной арматуре для АЭС в основном применяются асбест с графитом, асбест с фторопластом, фторопласт и некоторые другие материалы. Наиболее часто используются асбестовый плетеный шнур квадратного или круглого сечения. Целесообразно применение набивки из заранее приготовленных и отформованных колец. В арматуре первого (реакторного) контура с жидкометаллическим теплоносителем применение набивок, содержащих графит, недопустимо, так как последний, попадая в жидкий натрий, вызывает при высокой температуре науглероживание металла оборудования контура, способствуя его охрупчиванию. [c.35]

Применяемые за рубежом в сальниках арматуры АЭС набивки весьма близки по составу и способу изготовления к отечественным. Основой большинства из них является асбест, к которому добавляется графит или тефлон. В некоторых случаях они усиливаются проволокой, в них добавляются смазки, а также антикоррозионные добавки. Наиболее часто в качестве таких добавок служит жертвенный металл алюминий или цинк (реже магний и кадмий). Такой металл вводится в набивку в виде мелкой пудры или пластин. Смысл добавки в набивку жертвенного металла состоит в изменении полярности катодов системы шток-набивка в случае пропитывания набивки водой и начала процесса электрохимической коррозии штока. При этом происходит процесс растворения жертвенного металла. Следует отметить, что указанный способ снижает скорость коррозии, но не исключает ее. Добавка металлической пудры в набивку значительно повышает коэффициент трения штока [c.16]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Примечание. В качестве погрешности измерения осевого давления на набивку, рекомендуемого для расчета усилия трения в 1 Ртах —Рина [c.43]

При повышении соотношения до Рзат/Рр > 1 с перемещением штока величина осевого усилия в набивке падает, однако менее значительно, чем при сухом трении, что, по-видимому, может быть объяснено меньшим количеством фрикционных связей набивки со штоком, созданных при затяжке сальника. [c.45]

В качестве исходного принято уравнение, определяющее силу трения Т в элементарном кольцевом элементе набивки высотой dy [c.45]

Приведем результаты опытов с набивками АГ-50 и АГ-1, которые позволили определить зависимость изменения коэффициента трения от характера рабочей среды (вода, пар, газ) и соотношения действующих [c.45]

Установлено, что сухое трение появляется в сальнике тогда, когда ч зоне контакта набивки со штоком отсутствует какая-либо жидкость, а перепад давлений на сальниковой набивке равен нулю. Коэффициент трения при таком режиме имеет максимальное значение. [c.46]

Граничное трение в сальнике характеризуется наличием жидких пленок на поверхности трения. Для сухих непропитанных набивок режим граничного трения возможен после того, как сальник находился под воздействием давления рабочей жидкости или паровой среды. Для пропитанных же набивок такой режим характерен после сборки сальника до начала воздействия на набивку давления рабочей среды. [c.46]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

Проницаемость набивки, выполненной из предварительно прессован-ньк колец, а тем более из непрессованного шнура или сыпучеволокнистой массы может существенно отличаться по высоте сальника в связи с трением набивки о стенку камеры и подвижную уплотняемую деталь, а также вследствие внутреннего трения в набивке, возникающего при ее сжатии. Все приведенные факторы свидетельствуют о том, что определенная по указанной выше методике проницаемость набивок может отличаться от фактической проницаемости набивки в реальных условиях работы сальникового уплотнения. [c.25]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

При выводе этих соотношений было принято Рх = арос- Коэффициенты трения / набивки по корпусу и валу считали одинаковыми. При х = I принимали Рос = Ро- Этот расчет больше применим к сальниковым уплотнениям, работающим при низких давлениях жидкости. Для характерных значений параметров (а = 0,5 /= 0,1 число колец набивки i = l/b = 6) контактное давление при л = О в 1,82 раза больше, чем при х = I. [c.353]

При высоких температурах рабочей среды работа сальника резко ухудшается масло и другие связывающие вещества выгорают, в результате чего сальниковая набивка теряет свою пластичность микрозазоры, ранее заполненные маслом, должны быть уменьшены дополнительным сжатием набивки трение набивки из жидкостного переходит в полужидкостное и сухое, т. е. резко повышается на уплотнительной поверхности шпинде- [c.185]

Кроме указанных выше для подшипников применяются следующие методы смазывания капельное, масляным туманом, набивкой, фитильное, контактное и циркуляционное. При последнем жидкий смазочнь-п материал многократно циркулирует от смазочного насоса к поверхностям трения, по пути фильтруясь и охлаждаясь. [c.224]

На рис. 7.27 изображен двухступенчатый спиральный насос. Жидкость поступает из первой ступени 1 во вторую 2 по внутреннему каналу. Разъем корпуса продоль ный, причем нагнетательный и всасывающий трубопроводы присоединены к нижней части корпуса, что облегчает осмотр и ремонт насоса. Симметричное расположение колес разгружает ротор от осевого усилия. Уплотняющие зазоры рабочих колес выполнены между сменными уплотняющими кольцами 3, которые защищают корпус и рабочие колеса от износа. Вал, защищенный от износа из-за трения о набивку сальника сменными втулками 4, опирается на два подшипника скольжения 5. Смазка подшипников кольцевая. Фиксация ротора в осевом направлении осуществляется. радиально-упорными шарикоподшипниками 6, расположенными в правЮм подшипнике. Сальник,. расположенный со стороны всасывания (слева, на рис. 7.27), имеет кольцо гидравлического затвора 7, к которому жидкость подводится из отвода первой ступени по трубке 8. Сальник, расположенный справа, уплотняет подвод второй ступени. Жидкость подводится сюда под напором, создаваемым первой ступенью. Поэтому здесь гидравлического затвора не требуется. [c.187]

Pi — среднее индикаторное давление в рабочем цилиндре (камере) перед уплотнением в кГ1см -, f — коэффициент трения (для мягкой набивки f = 0,2). [c.128]

В связи с усложнением конструкции сальников в арматуре АЭС и увеличением высоты сальниковых камер становится трудно извлекать отработавшую и подлежащую замене сальниковую набивку. Известные механические устройства и приспособления не позволяют достаточно быстро и эффективно выполнять указанную операцию, особенно в условиях радиоактивной обстановки. Поиск в этом направлении привел к весьма удобному и эффективному средству - гидравлической вьгарессовке [43, 53]. Принцип действия устройства состоит в том, что в сальниковую камеру через заглушаемый на время работы штуцер подводится вода давлением, обеспечивающим преодоление сил трения между набивкой и уплотняемыми ею деталями. Предварительно набивка освобождается от затяжки сальниковыми болтами и при подаче под нее воды выдавливается из камеры. Вместе с набивкой извлекаются и другие металлические кольца (кольцо сальника, фонарное кольцо). Пример конструктивного выполнения устройства для гидровьшрессовки (гидровыжима) набивки показан на рис. 1,г. [c.7]

Значительные силы трения в застывающем уплотнении, приводящие к заклиниванию штока, могут быть существенно уменьшены разными способами, например использованием в застьшающем уплотнении набивки из металлического волокна (рис. 5). По существу такое уплотнение становится сальниковым. Высота участка застывания увеличивается, и в него устанавливается спехщальная набивка. В этом случае в сальник поочередно укладываются кольца набивки двух типов. Кольца одного из них выполнены из металлического волокна толщиной 10 мкм, помещенного в оплетку из тонкой монелевой проволоки. Марки материала волокна сердечника и оплетки различны. Оплетка этих колец набивки плотно прилегает к поверхности штока клапана и очищает его от окислов натрия. Кольца набивки другого типа состоят из тонкого листового [c.11]

В последнее время все большее применение находят набивки, включающие в себя фторопласт (тефлон). Известны набивки, выполненные целиком путем плетения фторопластовых нитей, изготовляются шнуры из асбеста с добавлением фторопластовых нитей или суспензии фторопласта. Набивка фирмы Меркель типа 6375 выполнена в виде плетеного диагональным способом из нитей тефлона шнура, пропитанного дополнительно суспензией тефлона. Высокая химическая стойкость, низкий коэффициент трения, герметичность, обеспечиваемая в определенном диапазоне температуры, - все это способствует их широкому распространению. Однако накопленный к настоящему времени опыт их эксплуатации накладывает некоторые ограничения на область их применения, особенно для арматуры АЭС. Так, верхний предел применяемости по температуре, установленный ранее большинством фирм—производителей набивок, 250-280°С, а некоторыми фирмами (как, например, фирмой Крэйн Пэкинг для набивки типа С95) - до 315° С, снижен до 220—230°С. Кроме того, обнаружено, что материалы, содержащие фторопласт, теряют свои уплотняющие свойства под действием радиации [47, 49]. Приведенные данные указывают на необходимость осторожного применения подобных набивок для уплотнения радиоактивных сред. [c.17]

Трение возникающее между штоком и сальниковой набивкой, измеряется образцовым динамометром сжатия ДОСМ-3 10. Так как динамометр работает только на сжатие, то при обратном ходе необходимо деформацию растяжения преобразовать в деформацию сжатия. Это осуществляется следующим образом. На узле измерителя трения есть ходовой винт, оканчивающийся толкателем 13, имеющим возможность передвигаться вверх и вниз, скользя по шпоночному пазу в траверсе 12. Траверса, соединенная с толкателем через шпонку при возвратно-поступательном движении, скользит в направляющих станины, ограничивающих возможность вращения. [c.28]

Аналогично проводили опыты с воздействием на набивку давления конденсата. На рис. 25 приведены результаты опытов, анализ которых показьшает, что в условиях сухого трения первоначальное усилие затяжки сальника после одного-пяти циклов перемещения штока уменьшается до 30—50%. Дальнейшее изменение осевого усилия в зависимости от количества циклов перемещения штока незначительно. [c.42]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

При заданных геометрических размерах сальника rf и Л, а также известных к.б.д. и величине осевого давления на набивку, определяемой давлением рабочей среды и усилием затяжки, неизвестным в этом уравнении, кроме силы трения, является коэффициент тренияjx. [c.45]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...