Влияние Влияние надрезов

Это согласуется с тем фактом, что прочные упругие металлы в общем более чувствительны к влиянию надрезов и зарубок, произведенных механически на их поверхности. Хорошо известно, что металлы в значительной степени отличаются друг от друга по своей чувствительности к влиянию надрезов (т. е. к понижению сопротивления усталости, вызываемой надрезами). Мягкий серый чугун иногда рассматривается как насыщенный в отношении чувствительности к надрезам ослабления, существующие по границам больших графитных включений, настолько значительны, что дополнительные надрезы не вызывают дальнейшего ослабления. Как указывает Феппль и Бекон , упругие металлы, подчиняющиеся закону Гука в широких пределах напряжений, особенно чувствительны к надрезам. В случае некоторых термически обработанных легированных сталей соиротивление [c.597]

Главное, вероятно, в решении задач о сопротивлении разрушению образцов с кольцевыми выточками заключается в определении места расположения опасной зоны и учете фактора неоднородности напряженного состояния. Решение первой части этой задачи состоит в исследовании состояния металла в зоне влияния кольцевого надреза. [c.158]

В [96] металлографическим и магнитным анализом структуры металла в зоне влияния кольцевого надреза установлено, что наибольшее разрыхление металла и первичные очаги разрушения расположены на некотором расстоянии от поверхности надреза. [c.158]

В случае неоднородного напряженного состояния, которое имеет место в зоне влияния кольцевого надреза, функция критерия (4.12) должна принимать различные значения для разных координат г (0<г< гд) в наименьшем сечении кольцевой выточки. Для образцов, испытанных при 540 и 565 °С, было рассчитано напряженно деформированное состояние в зоне влияния надреза по методу [97] и вычислялась функция Bj для ряда значений (см. рис.4.5). [c.158]

Напряжение СТа можно связать с размером зоны действия концентратора напряжений, характеризующимся коэффициентом Kt,. При этом, чем острее надрез, тем меньше зона его действия и соответственно меньше коэффициент К,%. Когда трещина, зародившаяся в вершине надреза, достигнет определенной длины и выйдет из зоны влияния надреза (зоны пика напряжений), номинальное напряжение 02, необходимое для ее дальнейшего развития, должно быть тем больше, чем острее надрез или чем меньше коэффициент Кх- [c.21]

Для определения истинных напряжений в вершине усталостной трещины кроме концентрации напряжений от самой трещины в рассматриваемой области следует учитывать влияние исходного надреза со своей концентрацией напряжений. Иными словами, усталостную трещину в исходном концентраторе напряжений можно представить как надрез в надрезе. Для этого случая концентрацию напряжений можно приблизительно выразить с помощью обш,его произведения обоих концентраторов [c.59]

Влияние выточек (надрезов) на изменение прочностных и пластических свойств металлов при растяжении цилиндрических образцов впервые было исследовано в работах Людвика и Ше Р. в 20-х годах этого столетия. [c.19]

Существенного влияния длины надреза на величину остаточной прочности не обнаружено [c.131]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Один из первых экспериментов такого рода был выполнен в 1878 г. Е. Винклером. Изучалось влияние надреза на распределение упругих деформаций по сечению при растяжении. На плоские резиновые образцы с двусторонним надрезом тушью с помощью рейсфедера наносилась линейная сетка с базой 6 мм. [c.40]

Исследование влияния надреза на величину местной максимальной деформации при растяжении плоских образцов с боковыми надрезами радиусом примерно 0,2 мм показало, что у алюминия величина максимального местного сдвига, несмотря на наличие острого надреза, остается той же, что и у гладкого образца. Для стали ЗОХГСА и дюралюминия Д16 максимальный сдвиг в вершине надреза значительно меньше, чем сдвиг у гладкого образца. [c.48]

Рис. 9. Влияние скорости движения захватов испытательной машины на изменение нагрузки для зарождения трещины в сплаве Ti — 3 % V —11% Сг — 3 % AI (0,5 ч при 725 С, охлаждение в воде, образец с односторонним надрезом), испытанном в растворе О.б М КС1 при 24 и ф =—0.500 мВ [43].

Рис. 6.19. Влияние надреза в плоскостном направлении на ударную вязкость композитов, армированных тканью и матом, g — ударная вязкость по Шарпи (среднее значение) d — глубина и-образного надреза

В результате исследования влияния остроты надреза на усталость и коррозионную усталость образцов диаметром 5 мм из отожженной стали 40Х установлено резкое снижение коррозионной выносливости образцов с концентраторами напряжений в широком интервале радиусов по сравнению с испытаниями в воздухе, т.е. на образцах малых диаметров очень слабо проявляется разгружающее действие коррозионной среды из-за разъедания дна концентратора напряжений [209]. [c.137]

В коррозионной среде отрицательное влияние концентратора напряжений резко уменьшается независимо от его остроты, а при острых концентраторах напряжений условный предел коррозионной выносливости при больших базах испытания может быть большим, чем у гладких образцов или образцов с плавным надрезом. Пр и высоких амплитудах напряжений образцы с острым концентратором напряжений имеют несколько меньшую выносливость, так как за короткое время не успевает произойти растворение концентратора. [c.137]

Но следует отметить, что полученные результаты не дают полной оценки чувствительности к надрезу этих пластмасс, так как неизвестно, какое влияние оказывает надрез на изменение прочности и пластичности этих материалов, тем не менее проведенная оценка не лишена практического интереса. [c.157]

Необходимо также подчеркнуть влияние надрезов на усталость пластмасс. У большинства материалов усталостная прочность снижается в месте надреза вследствие концентрации напряжений в этом месте. Это особенно относится к материалам с большой чувствительностью к надрезам, какими являются термореактивные пластмассы, не содержащие волокнистых наполнителей [21], и аморфные полимеры в области стеклообразного состояния (рис. 73) [21 и 22]. [c.62]

Рис. 73. Влияние надреза на усталость полиэфирного слоистого стеклопластика и полиметилметакрилата [19 и 21]

Механические свойства 4 — 301 — Влияние анизотропности 4 — 309 — Влияние надреза 4 — 309 — Влияние температуры 4 — 304,306 — Испытания 4 — 311 [c.196]

Предел усталости — Влияние буртов 4 — 38 — Влияние надрезов 4 — 38 [c.280]

Механические свойства — Влияние надрезов [c.282]

Ударная вязкость 4 — 24 — Влияние включений, графита, легирующих элементов 4 — 24 — Влияние надрезов, температуры,, термической обработки, углерода 4 — 25 [c.341]

Влияние надрезов 4 — 39 — Влияние очертаний 4 — 39 [c.343]

Влияние вязкость. Надрез, [c.37]

Влияние формы надреза на работу излома представлено в табл. 18. [c.37]

Влияние угла надреза на работу излома мягкой стали [c.37]

Влияние состояния поверхности надреза. По исследованиям Шевандина [26] чистота механической обработки не влияет на ударную вязкость малоуглеродистой стали результаты других работ [7], а также практика показывают, что ударная вязкость конструкционной стали зависит от чистоты поверхности надреза. Образцы из легированной конструкционной стали с просверленными надрезами дали более высокие Значения чем с фрезерованными, что следует объяснить появлением опасных царапин вдоль надреза при фрезеровании и безопасных — поперёк надреза при сверлении. Надрез должен производиться после термической обработки, так как иначе значения [c.38]

Экспериментальным обоснованием рассмотренной модели могут служить данные, приведенные в работе [467], о влиянии щелевых надрезов на прочность цилиндрических образцов при кручении. Опыты, проведенные на оргстекле, стали 40ХНМА и алюминиевых сплавах, показали, что в зависимости от ориентировки надреза по отношению к = а,пах прочность может либо понижаться (надрез расположен перпендикулярно направлению растягивающих напряжений), либо оставаться на том же уровне (надрез расположен перпендикулярно направлению сжимающих напряжений). Эти закономерности сохраняются и при испытании таких чувствительных к надрезам материалов, как конструкционные стали с низким отпуском. Следовательно, при оценке опасности дефекта [c.135]

Предел выносливости образцов с надрезом зависит от остроты надреза, материала образца и типа цикла напряжения. Данные по влиянию остроты надреза на прочность двух марок стали приведены в табл. 6.5. Теоретический коэффициент концентрации напряжений изменялся для различных надрезов в пределах от 1,84 до 7,75, однако понижение предела выносливости, обусловленное надрезами, было значительно меньще, чем можно было бы ожидать на основании теоретических значений коэффициента концентрации. [c.97]

Проба X. Шнадта [98] была рекомендована для изучения влияния радиуса надреза на ударную вязкость основного металла и околошовной зоны при наплавке только на одном из жестких режимов (с малой погонной энергией дуги). Однако, как было показано нами в работе [118], эту пробу целесообразно использовать в виде дополнения к валиковой пробе для всего диапазона изменения погонной энергии дуги, указанного в табл. 6. Для этого из части ударных образцов, вырезанных из пластин валиковой пробы, изготовляют специальные образцы X. Шнадта с надрезами У-образной формы и радиусами закругления Н, равными 0,025 0,5 и 1 мм, а также без надреза Н= со) (рис. 27, а и б). Вершины надрезов или верхняя грань образцов без надрезов располагается также на глубине 0,5 мм от границы проплавления. С противоположной стороны [c.68]

Обкатка надреза роликом может практически полностью нейтрализовать отрицательное влияние надреза на циклическую прочность и довести ее до уровня прючности гладких образцов. На рис. 129 показано влияние упрочнения стальной литой дробью поверхности надрезанных образцов из сплава ПТ-ЗВ на их долговечность при Д = 0. Эффективность влияния упрочнения сохраняется при амплитудах напряжений, существенно превышающих предел текучести материала. [c.199]

Еще одним важным критерием для сравнения влияния облучения на углеродистые к низколегированные стали является температура перехода материала из пластичного состояния в хрупкое. Эта температура для необлученпых котельных сталей лежит ниже 0° С. Многие экспериментаторы исследовали образцы различной геометрии с надрезом, облученные в различных условиях. У большинства образцов чувствительность к надрезу увеличивалась в результате облучения быстрыми нейтронами. [c.242]

Влияние надреза ироверялось на 9-ти трубах из стали 19 Г. Надрезы во всех случаях наносились вдоль труб, длина надреза равнялась 1,2—1,3 м, а глубина 0,8—1,5 мм с радиусом г = 0,5 мм. Снижение разрушающего давления было пропорционально величине ослабления толщины стенки. [c.146]

Получим выражение для эффективного коэффициента концент-рацш напряжений (1 для предела усталости и затем покажем влияние надрезов на кривую долговечности. [c.226]

Для четвертого этапа — контроля качества изготовления высокопагруженных деталей рекомендуется использовать модели Д (Г), в которых вместо управляемых параметров операций в форме технологических факторов Т используются обобщенные параметры физикохимического состояния поверхностного слоя, которые должны однозначно отражать величины управляемых параметров операций. Рассмотрим в качестве характерного примера аналитический метод поиска обобщенных остаточных факторов для операции растяжения деталей с последующей разгрузкой (операции правки растяжением, модель состояния поверхностного слоя при ускоренных сквозных нагревах и охлаждениях и др.). Пусть деталь имеет форму пластины. В гладких пластинах после растяжения не будет остаточных напряжений (макронапряжений), а наклеп распределится по сечению равномерно, так что в данных деталях остаточные напряжения не информативны и включать их в качестве технологических факторов в /1 (Г) нецелесообразно. Теперь рассмотрим влияние наличия надреза в пластине (модель елочных пазов, лабиринтных канавок. [c.398]

Рис. 4. Влияние параметров надрезов, резьбы, технологических рисок и впадин шероховатости для деталей из различных материалов на концентрацию текущих напряжений, максимальных тангенциальпы.х остаточных напряжений и глубину зоны пластических деформаций при действии номинальных растягивающих напряжени с последующей разгрузкой (модель операций правки растяжением, ускоренных охлаждений после сквозных технологических нагревов и др.).

Механические испытания при осевом растяжении проводили на поперечных образцах из сварных соединений, в сечение которых входили основной материал, зона термического влияния и зона сплавления. На этих образцах определяли предел текучести оо.г, предел прочности ств, относительное сужение яр и общее бобщ и равномерное брав относительное удлинение. Гладкие образцы имели диаметр 5,1 мм и расчетную длину 25,4 мм, причем середина расчетной длины располагалась по центру сварного шва. Прочность надрезанного образца определяли на поперечных образцах из сварных соединений с коэффициентом концентрации напряжений /С/= 10, причем надрез был расположен по центру сварного щва. Результаты испытаний сварных соединений и соответствующего основного металла при 297,77 и 4 К приведены в табл. 3. [c.240]

Рис. 2. Схематическое предстаалегше влияния острого надреза на разрушающую нагрузку на воздухе (------) п в водных растворах (----- )

BOB Ti—8 Al—1 Mo—IV (S ) и Ti—5 Al—2,5 Sn. В последнем случае растрескивание происходит при напряжениях, близких к пределу прочности на растяжение, что возможно указывает на необходимость нахождения металла в области пластической деформации или в сложнонапряжепном состоянии. Трещины могут также зарождаться и на гладких образцах некоторых (а-рр) и -сплавов при напряжениях вблизи предела текучести. В большей части представленных ранее экспериментов по КР рассматривалось зарождение трещины в связи с воздействием среды, начиная с предварительно существующей (статической) трещины. Упруго-пластическое поведение в вершине такой предварительно существующей трещины (подчеркнутое в модели 1) недостаточно понятно, поэтому любой анализ распределения напряжений или деформации чрезвычайно затруднен. Наблюдение за надрезом, за влиянием остроты надреза и толщины образца указывает на важность вида напряжения, по крайней мере для а- и (а-ьр)-сплавов. Поэтому любая теория по влиянию напряжения на КР должна объяснить несколько факторов важность вида напряжения (т. е. плосконапряженное состояние или условие плоской деформации) существование и значение порогового коэффициента интенсивности напряжений Кткр, зависимость скорости роста трещины от напряжения в области II а роста трещин и независимость от напряжения в области II роста трещин. [c.391]

На рис. 6.19 показано влияние надреза на ударную вязкость. Из приведенных данных видно, что расположение упрочняюш,его волокна оказывает влияние на ударную вязкость [6.14]. При использовании для армирования матов можно выявить снижение ударной вязкости с возрастанием глубины надреза. Когда в качестве упрочняющего материала используют стеклоткань, характер изменения ударной вязкости зависит от направления волокна. Если основное направление волокна совпадает с основным направлением изгибающих напряжений, до глубины надреза 1 мм ударная вязкость не изменяется. Дальнейшее увеличение глубины [c.161]

Рис. 7.5. Влияние концентрации напряжений на предел прочности при статическом растяжении (а) и предел выносливости при пульсирующем растяжении (б) (2сГа)л =1(1 для полиэфирной смолы, армированной стеклотканью с атласным переплетением) /—гладкий образец 2 — образец с надрезом.

Мо на воздухе и в естественной морской воде 183 ДКБ-образцы с надрезом и предварительно нанесенной усталостной трещиной испытывались при циклических нагрузках. Как при стационарном потенциале в морской воде, так и в условиях катодной защиты (при потенциалах от —800 до —1050 мВ относительно электрода сравнения Ag/Al l) не наблюдалось влияния среды на растрескивание данного сплава. В последующей работе, выполненной в той же лаборатории, скорость распространения усталостной трещины в этом сплаве сравнивалась с данными для других высокопрочных сплавов [184]. При этом также рассматривалось влияние морской воды при стационарном и при более отрицательном (на несколько сотен милливольт) потенциале. Сопоставление с результатами, полученными на воздухе, позволило сделать следующие выводы [c.187]

Этому способствовало также изменение ранее существовавших критериев сравнительной оценки прочности чугуна и стали, когда исходили только из номинальных напряжений, не принимая во внимание местных концентраций напряжений, в ослаблении которых роль чугуна трудно переоценить. Сказанное объясняется структурным свойством чугуна (наличием внутренних надрезов), изучение которого и явилось одной из основных предпосылок для изменения традиционных критериев при сравнительной оценке чугуна и стали. То же свойство чугуна одновременно способствует более равномерному распределению напряжений в металле как при работе деталей хмашин на усталость, так и при вибрации. Кроме того, данное свойство способствует как бы эмансипации предела усталостной прочности чугуна от влияния внешних надрезов как концентраторов напряжений в неизмеримо большей степени, чем это имеет место у стали. В свете новых критериев при сравнительной оценке деталей из чугуна и стали относительно небольшое значение коэффициента удлинения чугуна при растяжении уже не может служить решающим критерием. [c.321]

Линейное расширение 1 (1-я)--451 Магнитные свойства 3— 177 4— 12 — Влияние легирующих элементоЕ 4 — 13 Магнитный анализ 3 — 177 Механические свойства 4—19 — Влияние диаметра пробного образцг 4 — 33 — Влияние надрезов 4 — 36 — Влияние нормализации 7 — 541 [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...