Сопротивление Влияние остроты надрезов

Другие исследования показали, что влияние остроты надреза в большой степени зависит от материала. В некоторых случаях острый надрез вел себя как трещина. Однако, для того чтобы получить наиболее надежные характеристики сопротивления хрупкому разрушению, рекомендуется проводить испытания образцов с усталостными трещинами в надрезе или другими эквивалентными по поведению дефектами. [c.115]

Влияние остроты надрезов. Низкие значения сопротивления хрупкому разрушению можно получить на образцах с очень острым надрезом. Однако надрез радиусом несколько сотых миллиметра не следует считать в полной мере треш иноподобным дефектом. К тому же для определения вязкости разрушения методами механики хрупкого разрушения необходимо математически строгое понимание острой трещины. Исследования показали, что трещины могут иметь большие влияния на сопротивление хрупкому разрушению, чем острые надрезы (Вессел, 1960 г. Юкава и Мак-Муллин, 1961 г.). Однако этот фактор не является решающим без учета других параметров. Одним из этих параметров для легированных сталей средней прочности является температура испытаний при переходе стали из вязкого состояния в хрупкое. На рис. 32 это проиллюстрировано кривыми для стали Ш—Мо—V. Данные для образцов с трещинами, полученными при циклическом нагружении, взяты из работы Вессела (1960 г.). Данные для [c.114]

В целом влияние толщины на сопротивление хрупкому разрушению аналогично влиянию остроты надреза. С увеличением толщины переходный температурный интервал смещается в сторону более высоких температур. Таким образом, даже при очень низких температурах (на несколько десятков или сотен градусов ниже переходной для обычных образцов Шарпи) тонкие образцы могут быть значительно прочнее, чем толстые. Это показали Юкава в 1961 г. при испытаниях на изгиб образцов с надрезом из стали и Кнотт в 1965 г. при исследовании углеродистой стали. В обоих случаях критическое значение толщины составляло —10 мм. [c.116]

При сравнении результатов, полученных на азотированных надрезах, с результатами испытаний образцов с неазотирован-ными надрезами (с радиусом — 0,125 мм) оказывается, что наибольшая разница между ними соответствует температуре ниже переходной температуры по Шарпи (Бразерс и др., 1965 г.). В пределах некоторого разброса при низких температурах сопротивление хрупкому разрушению азотированных надрезов приблизительно в 2 раза меньше сопротивления неазотированных надрезов. При более высоких температурах существенной разницы не наблюдается. Это еще раз подтверждает большое влияние остроты надреза на сопротивление хрупкому разрушению. [c.119]

Практика технического металловедения убедительно показала, что величина ударной вязкости при комнатной температуре испытаний не может служить мерой сопротивления разрушению материалов в различных ужесточенных условиях испытаний (например, при понижении их температуры) и во многих случаях не может выявить влияние различных структурных и металлургических факторов, ответственных за ухудшение эксплуатационных характеристик. Это обусловлено тем обстоятельством, что при вязком разрушении чувствительность к структурным факторам охрупчивания резко снижается. В то же время изменение условий нагружения, способствующее хрупкому разрушению, позволяет четко выявить отрицательное влияние тех или иных структурных факторов. Такое изменение условий может быть достигнуто путем снижения температуры испытаний, обеспечивающей в ряде о. ц. к. металлов выявление вязко-хрупкого перехода. Определяемая таким образом температура хладноломкости достаточно адекватно отражает склонность сталей к опасному хрупкому разрушению в различных экстремальных условиях эксплуатации. Температуру хладноломкости, вопреки встречающимся ошибочным воззрениям, нельзя рассматривать как константу материала она зависит от конфигурации и размеров образцов, остроты надреза и вида испытаний (рис, 19.1). Положение порога хладноломкости, четко детерминированное для низкоуглеродистых сталей, становится трудноопределяемым при повышении их прочности в связи с увеличением содержания углерода (рис. 19.2) или снижением температуры отпуска после закалки. Тогда в ряде случаев в связи с пологим характером температурных зависимостей ра- [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...