Волочение нормальные

При прессовании и волочении цирконий быстро упрочняется и проявляет склонность налипать на стенки матрицы или фильеры. При волочении проволоку обязательно отжигают при 850° С в вакууме или при 700° С на воздухе в течение не более 1 мин. Для предотвращения налипания металла на фильеру на его поверхности поддерживают тонкую пленку окиси, которая служит основой для смазки. В качестве смазки применяют твердый натуральный воск. При волочении нормальное обжатие за один проход равно 16%. Проволоку из циркония можно легко протягивать до диаметра 0,12 мм. [c.169]

Основная часть холоднодеформированных труб, прутков и профилей производится с использованием процесса волочения. Увеличение скоростей волочения и режима обжатий приводит при определенных условиях к значительному росту динамических нагрузок в линии привода таких машин и увеличивает кинематическую неравномерность хода тягового органа, а в некоторых случаях исключает нормальную работу стана вследствие возникновения колебаний недопустимой интенсивности. В этих условиях необходимо исследовать динамику упругой системы машин с целью рационального выбора ее параметров. [c.131]

Данные по распределению нормальных и касательных контактных напряжений, полученные поляризационно-оптическим методом при волочении свинцовых полос сечением 4,75- 5,5Х 10 мм через плоскую матрицу с углом конусности а = 2°, 4° и 8°, приведены на рис. 59. Скорость волочения составила около 0,02— 0,03 м/с. Характер распределения нормальных давлений существенно зависит от угла конусности волоки и в меньшей мере от величины обжатия. При а = 2° максимум давления смещен к плоскости выхода, в то время как при а — 4° давление распределяется вдоль очага деформации приблизительно равномерно, а при а = 8° имеется ярко выраженный максимум вблизи плоскости входа (последнее согласуется с результатами других исследований [74]). Эпюры удельных сил трения во всех случаях имеют седлообразный вид, но изменение сил трения на протяжении очага деформации не очень велико. [c.68]

При волочении экспериментальные данные разных авторов согласуются между собой в меньшей мере, чем при прокатке и осадке. Согласно исследованиям [31 и 77] силы трения распределяются вдоль образующей рабочего конуса приблизительно равномерно. Вместе с тем в работах [75, 76] показано, что силы трения на протяжении очага деформации изменяются существенно и подобно нормальному давлению. [c.71]

При волочении без промежуточных термических обработок толстостенных и нормальных труб средних диаметров используют смазку ИП типа солидола, состоящую из минерального масла с добавкой 10—20 % кальциевого мыла и 1,5—8 % воды. При волочении тонкостенных и нормальных труб малых и сверхмалых диаметров используют эмульсию, состоящую из 8 % мыла, 2% олифы растительных масел и 2 % олеиновой кислоты [360]. [c.209]

Покажите схемы главных нормальных напряжений для основных процессов ОМД — прокатки, волочения, прессования. [c.128]

Осесимметричное напряженно-деформированное состояние. В этом случае можно выбрать цилиндрическую систему координат г, а, г (рис. 3), в которой существенными аргументами искомых функций будут только координаты г, Z и а угловая координата а несущ,ественна. В площадках а отсутствуют касательные напряжения, а является главным нормальным напряжением. Матрица напряжений имеет вид (IV. 16). Решение задачи будет инвариантным относительно поворотов на любой угол вокруг оси z. Например, осесимметричным является напряженно-деформированное состояние в очаге деформации при волочении круглой проволоки или прессовании круглых прутков. [c.244]

Нормальное давление на контактной поверхности волоки. В обычных условиях волочения коэффициент трения / 0,2 полуугол волоки а 15 . Поэтому [c.261]

В случае волочения схема напряженного состояния разноименная по оси прутка действует напряжение растяжения, по двум другим осям — напряжение сжатия. В данном случае схемы деформации при волочении и при прессовании аналогичны. Если известны схема напряженного состояния и величина главных нормальных напряжений, то можно определить схему деформаций и, следовательно, механическую схему деформации. [c.26]

Для нормального протекания процесса волочения необходимо, чтобы Ои.в= (0,5—0,7)00,2- [c.281]

Необходимым условием нормального протекания процесса волочения является требование, чтобы напряжение волочения (напряжение растяжения), которое возникает в протягиваемом прутке после его выхода из очага деформации, было меньше предела текучести протягиваемого металла при его выходе из очка волоки, т. е. Оа.в < оо,2- В противном случае, выходящий из волоки пруток, подвергаясь растяжению, будет деформироваться и изменять размеры, полученные в очке волоки, что недопустимо. [c.377]

Направление колебаний может совпадать с направлением силы трения, например крутильные колебания валков прокатного стана, осевые колебания волоки при волочении. Могут быть поперечные колебания, когда направления их лежат в поверхности контакта и перпендикулярны силе трения, например осевые колебания валков или крутильные колебания волоки. Наконец, колебания могут быть нормальными, перпендикулярными к поверхности контакта и направлению силы трения, например радиальные колебания валков прокатного стана. [c.181]

Процесс волочения проходит нормально без обрывов, когда Кз=1,5—2,0. [c.73]

При горячей прокатке алюминия на поверхности катанки образуется тонкая пленка окиси, которая предохраняет металл от дальнейшего окисления и не мешает нормальному процессу волочения. Поэтому алюминиевая катанка обычно не подвергается травлению перед волочением. [c.76]

Во время волочения на машинах со скольжением число витков, намотанных вокруг каждого тягового барабана (ролика), не меняется, а витки проволоки накапливаются только на приемном барабане или приемной катушке. Скорость вращения барабанов на этих машинах больше скорости проволоки, т. е. барабаны проскальзывают внутри витков проволоки, число которых на каждом барабане составляет 2—4. Нормальным считается, когда разница в скоростях барабана и проволоки на нем (скольжение) составляет 3-5%. [c.81]

Для простоты рассмотрим волочение без трения о стенки волоки (учесть постоянную силу трения просто). Поэтому контактное напряжение нормально к стенке АВ волоки. Примем, что вдоль АВ действует равномерное давление р (в противном случае не будут удовлетворены все статические и кинематические граничные условия). Тогда в треугольнике AB — равномерное напряженное состояние. К треугольнику примыкают центрированные поля AD и ВСЕ, причем углы ф и г 5 пока неизвестны. [c.193]

Порядок подсчета показателя напряженного состояния в любой точке очага деформации при гидроэкструзии будет следующим. Вычисляются с помощью формул (6.41) и (6.35) по заданным геометрическим размерам коэффициенты а , а , а , а , по формулам (6.33) и (6.34) подсчитываются нормальные напряжения 00 = 0 и свойственные процессу волочения определяется среднее напряжение волочения (6.42). Тогда формула показателя напряженного состояния для гидроэкструзии без противодавления [c.221]

Цинк (2п) — металл серебристо-белого цвета с голубоватым оттенком, в изломе имеет сильный металлический блеск. Удельный вес 7,13 температура плавления 419° С, температура кипения 907° С. При нормальной температуре очень хрупок. Нагретый до температуры 100—150° С, цинк приобретает пластичность, легко поддается ковке, прокатке в тонкие листы и волочению в проволоку, при нагревании выше 200—250°С теряет пластичность и вязкость и вновь становится хрупким. [c.86]

Известно, что часть цементита может растворяться при деформации. Однако в работе [356] показано, что при деформации низкоуглеродистой стали волочением на 75% углерод, находящийся в твердом растворе, полностью выделяется. При наличии углерода в твердом растворе в нормальных позициях внедрения деформированной низкоуглеродистой стали он легко выделяется при комнатной температуре. В течение года пик внут- [c.157]

Нормальный процесс волочения идет при коэффициенте запаса прочности [c.262]

На рис. 15 приведена (графически) такая зависимость. Она показывает, что при /к = 0,08 опт = 12°. Но /к = 0,08 соответствует в процессе волочения величине 0,06 — 0,08, так как в этом процессе нормальное напряжение на контактной поверхности матрицы всегда. меньше 5д. , откуда 0,5 /к = = /д < /я". Поэтому можно считать, что коэффициент у достаточно точно отражает оптимум а при волочении. При прессовании,. когда /к 1,0 этот оптимум равен 50°, что видно из рис. 15 и 9. [c.214]

Так, ПАВ-446 образует на поверхности кислотных растворов плотную и устойчивую пену высотой 20 - 30 см, которая сохраняется до полной выработки ванн. Качество поверхности и механические свойства металла при этом хорошие. Последующие технологические операции -волочение, калибровка, цинкование, фосфатирование, лужение протекают нормально. [c.23]

На фиг. 32 показана схема волочения прутка или проволоки. Утоненный конец прутка, называемый захваткой, вставляют в отверстие матрицы и зажимают клещевым захватом волочильной тележки. Пруток протягивается и становится тоньше. Под действием тянущей силы Р возникают силы реакции М, направленные нормально [c.93]

Цинк — металл серебристо-белого цвета с голубоватым оттенком. При воздействии атмосферного воздуха цинк окисляется, покрываясь с поверхности пленкой окиси, которая предохраняет его от дальнейшей коррозии. Цинк при нормальной температуре хрупкий металл. При нагревании до температуры 100—150 он приобретает пластичность и легко поддается прокатке в тонкие листы и волочению в проволоку. При температуре выше 200° он вновь становится хрупким. [c.66]

Равномерный нагрев по сечению калибруемой стали является решающим условием нормального волочения прутков. В противном случае в нагреваемом наружном слое прутка возникают значительные внутренние напряжения растяжения, которым противостоят напряжения сжатия не нагретого или менее нагретого внутреннего слоя калибруемого прутка. [c.208]

Для оценки качества отожженного металла необходимо контролировать не только твердость стали и ее структуру, но и величину зерна. Незначительный перегрев стали при практически одинаковой твердости и структуре (по сравнению с нормально отожженной сталью) может быть обнаружен по величине зерна. Прп соблюдении технологии отжига размер зерна отожженной шарикоподшипниковой стали зависит от степени предшествовавшей деформации при волочении. При волочении с обжатием 15% указанная степень деформации суш,ественного влияния на величину зерна отожженной стали не оказывает. Увеличение обжатий свыше 20% способствует измельчению зерна по сравнению с исходными размерами. Температура рекристаллизации зависит от степени предшествующей деформации. При обжатии 22% температура рекристаллизации равна 675° С, при обжатии 30% 650° С и при обжатии 40% 600° С. [c.342]

Процесс волочения с обжатием 0,5 мм протекал нормально, усилия волочения снизились более чем в 2 раза. Поверхность калиброванных прутков получалась гладкой, без рисок и задиров. Выход годных калиброванных прутков, изготовленных по новой технологии, составил 87% против 86,5% по технологии серийного производства. [c.344]

Вводимые ограиичени я зависят от условий нормального протекания процесса волочения [c.46]

Стальные электросвар-ные общего назначения, ГОСТ 1753-53 неволоченые волоченые 152 63.5 5.5 2.5 6.3 5,0 0.5 0,5 Для воздухоподогревателей паровых котлов (тонкостенных), импульсных труб взамен красномедных, различных теплообменных аппаратов нормального давления и др. [c.468]

При анализе процесса накатки шлицев за основу исследования напряженного состояния принимается поле линий скольжения, предложенное для волочения через гладкую матрицу Хиллом [1]. Поле линий скольжения показано на рис. 3, а. Допускается, что нормальные напряжения, действующие на поверхности контакта АВ, распределены равномерно. Это условие определяет поле линий скольжения А—В—И, состоящее из взаимно перпендикулярных прямых. Угол а находится из уравнения (8). Точки А и В являются особыми точками поля линий скольжения и определяют центрированные поля А—10—И, В—11—01. Линии скольжения в области 10—И—01—00 строятся от двух дуг окружностей И—10, 11—01. Материал заготовки вне области А—00—В принимается жестким. Линии скольжения А—10— 00, В—01—00 являются жесткопластическими границам , по которым яроисходит разрыв касательной компоненты [c.99]

Согласно условию пластичности <7г+ог =ат, увеличение продольного напряжения растяжения уменьшает радиальное напряжение и нормальное давление на поверхность волоки. Противонатяжение увеличивает напряжение волочения в том случае, если напряжение противонатяжения больше напряжения на границе упругой и пластичеокой зон на входе в зону деформации. [c.294]

Сопротивлением от перемещения грунта вверх по отвалу Рв (рис. 236, в), зависящим от силы трения Ртр2, которая, в свою очередь, определяется нормальной составляющей Ni силы тяжести призмы волочения по отношению к отвалу и нормальной составляющей N2 силы сопротивления перемещению призмы волочения, а также коэффициентом трения грунта о сталь ц. [c.379]

Своеобразно изменяется при пластической деформации стали с пластинчатым цементитом удельное электросопротивление, которое должно увеличиваться с ростом плотности дефектов кристаллической решетки. Однако при деформации прокаткой в сталях с высоким содержанием углерода не наблюдается изменения электросопротивления [335], а при волочении нормализованной или патентированной стали электросопротивление до больших обжатий лишь снижается [338, 339] (см. также рис. 65). Такое уменьшение электросопротивления обусловлено прежде всего усилением ориентации цементитных пластин вдоль направления волочения. После больших обжатий (выше 75%) в сталях с повышенным содержанием углерода наблюдается рост электросопротивления, который обусловлен, по-видимо-му, возникновением субмикротрещин. В некоторых случаях наблюдается снижение электросопротивления и в низкоуглеродистых сталях при небольших деформациях [338]. Так как изменение удельного электросопротивления сильно реагирует на концентрацию атомов примесей в нормальных позициях внедрения, то такого рода снижение иногда вызывается уменьшением содержания атомов внедрения в твердом растворе. [c.140]

Для чернового точения при неравномерном сечении среза и прерывистом резании, для строгания, чернового фрезерования, сверления и рассверливания нормальных и глубоких отверстий и чернового зенкерования при обработке чугуна, цветных металлов и их сплавов, неметаллических материалов. для обработки (в отдельных случаях) углеродистых, легированных и труднообрабатываемых сталей, для чернового точения стальных поковок, штамповок и отливок по корке и окалине (в тех с 1учаях, когда при обработке инструментом из титановых сплавов происходит выкраи1ивапие режущей кромки), для волочения и калибрования прутков и труб нз стали, цвет [c.226]

Такие покрытия чаще всего применяются для поршневых колец, работающих в весьма неблагоприятных условиях (возвратнопоступательное движение, высокие температуры). Ранее других применялось покрытие оловом. Применяются кадмиевые покрытия (наносимые гальваническим путем). В ГДР применяют свинец для покрытия поверхностей скольжения (примерно 0,01—0,02 мм толщины). Свинец наносится или электролитическим путем, или химическим. Применяется графитирование поршней и поршневых колец. Как показывает опыт немецких специалистов, предварительное травление поверхности трения обеспечивает более прочную связь графитного слоя, состоящего из коллоидального графита и связывающего вещества [48]. Применяется также фосфо-тирование. Фосфатные слои успешно выполняют свою роль при повышенных температурах и значительных давлениях. При нормальных температурах и давлениях они не эффективны. Они особенно эффективны для волочения и штамповки [44]. Фосфатные слои прочно 368 [c.368]

Канатная проволока и проволока, идущая на изготовление пружин, навиваемых в холодном состоянии, подвергается в качестве к( -нечной операции (после патентирования) наклепу волочением иа заданные свойства прочности. По ГОСТ 5047-49 стальная углеродистая холоднотянутая проволока подразделяется на 3 класса I) проволока нормальной прочности (обозначение Н) 2) проволока повышенной прочности (П) и 3) проволока высокоГ проч ости (В). Нормы механических свойств проволоки марок Н, П, В первой группы приведены в табл. 28. [c.191]

При оправочном волочении (рис. 234,6—г), кроме зон осаживания (/) и калибровки (//), имеется еще зона III обжатия стенки. В зонах II и III металл находится под действием нормальных сил со стороны как волоки, так и оправки. Силы трения со стороны волоки и оправки при волочении на короткой оправке (рис. 234,6) суммируются и усилие волочения [c.401]

Кроме того, с увеличением степени деформации и диаметра труб зона оптимальных рабочих углов смещается в сторону больших углов. Увеличение а благоприятно сказывается на стойкости инструмента, так как снижается нормальное давление. При изменении рабочего угла в пределах 6—18° не наблюдается значительной разницы в условиях волочения, хотя имеется тенден- [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...