Колебания осевые

При двухсторонней фиксации вала (фиксирующие подшипники) необходимо предусматривать осевой зазор для компенсации тепловых деформаций и колебаний осевых размеров вала и подшипника. [c.418]

Широкое применение получили пружинные шайбы (рис. 7,13, ж) (ГОСТ 6402— 70), обеспечивающие вследствие упругости шайбы сохранение сил трения в резьбе при колебаниях осевой нагрузки кроме того, эти шайбы повышают сцепление между гайкой, шайбой и деталью благодаря врезанию острых срезов шайбы в торец гайки и плоскость детали. Пружинные шайбы изготовляют различными для правой и левой резьбы. Недостатком этих шайб является некоторое смещение нагрузки. Этого недостатка лишены осесимметричные пружинные шайбы с несколь- [c.103]

Радиальные колебания. Осевая линия остается круговой с периодически изменяющимся радиусом. Частота собственных колебаний (низшая) [c.417]

Изгибные колебания. Осевая линия искривляется, образуя различное число [c.417]

Металлические сильфоны торцовых уплотнений могут подвергаться как осевым, так и крутильным колебаниям. Осевые колебания возникают при перемещениях вала в осевом направлении, крутильные колебания обычно вызываются силами трения между уплотнительными поверхностями. Эта сила стремится скрутить сильфон до тех пор, пока его сопротивление кручению не превысит силу трения. Тогда подвижное кольцо проскальзывает и сильфон [c.107]

Сильфоны подвергаются в торцовых уплотнениях крутильным, а частично и осевым колебаниям. Осевые колебания возникают при перемещениях вала в осевом направлении, крутильные — вызываются силами трения между скользящими поверхностями колец, которые будут скручивать сильфон. Очевидно, изменения величины силы трения вызовут колебания в угле закрутки сильфона, амплитуда которых может при известных условиях недопустимо возрасти. [c.558]

Наибольшее применение получили пружинные шайбы (Гровера) (рис. 2.8, а) (ГОСТ 6402-70), обеспечивающие вследствие упругости шайбы постоянство сил трения при колебаниях осевой нагрузки. Кроме того, эти шайбы повышают сцепление между гайкой и деталью благодаря врезанию острых краев шайбы в торец гайки и плоскость детали. Аналогичный эффект достигается при использовании симметричных пружинных шайб с несколькими отогнутыми лепестками (рис. 2.8, б). Стопорение пружинными шайбами не является надежным. [c.41]

Составляющая колебания осевой силы может быть выражена как [c.250]

Общее колебание осевой силы следующее [c.250]

При крутильных колебаниях осевая линия кольца не деформируется, а все поперечные сечения кольца поворачиваются на один и тот же угол (фиг. 2. 92). Частота определяется по формуле [c.210]

Колебания осевого зазора в пределах одной [c.165]

Контргайка недостаточно надежна, в особенности при неспокойной работе соединения, и поэтому применяется сравнительно редко. Широкое применение получила пружинная шайба, так как вследствие своей упругости она не только сохраняет силы трения в резьбе при колебаниях осевой нагрузки, но и повышает сцепление между гайкой или головкой винта и соединяемой деталью благодаря врезанию в них острых обрезов шайбы. [c.76]

На этом же приборе можно определить предельные величины колебания осевого перемещения колеса. Для этого каретка прибора должна быть установлена на величину А (рис. ИЗ, а), рав- [c.222]

Рассматриваются два типа колебаний осевые С—К, и угловые Н/-С-Р [c.131]

Коэффициент 1,2—1,5 учитывает возможные колебания осевого скольжения. [c.67]

Устройства первых трех типов обеспечивают высокую точность измерения усредненной осевой силы, причем вибрационно-частотные датчики удобны для магнитной записи и последующей машинной обработки. Тензометрические или тензорезисторные датчики имеют несколько меньшую точность, однако они позволяют регистрировать высокочастотные колебания осевой силы, которые несут дополнительную информацию. Эти датчики легко встраиваются в экспериментальные установки. Трение при передаче усилия с вала на силоизмеритель можно уменьшить, используя такие встроенные датчики. В экспериментах работ [33, 34] осевое усилие передается с наружной обоймы упорного подшипника 1 на упругий измерительный элемент 3 с наклеенными тензодатчика-ми 2 (рис. 39), а в экспериментах работы [13], например, ра-диально-упорный подшипник встроен в упругий элемент. [c.100]

Продольные автоколебания ракеты возникают в результате потери устойчивости продольных форм колебаний ее корпуса . Они сопровождаются колебаниями осевой перегрузки, тяги двигателя и ряда других параметров. [c.4]

Одновременно колебания приобретают правильную синусоидальную форму, с частотой, совпадающей с первым тоном собственном частоты продольных колебаний корпуса, равной в рассматриваемом случае 5,5 Гц. Амплитуда развивающихся таким образом гармонических колебаний осевой перегрузки сначала растет, достигая примерно к 130-й секунде полета максимума, а затем начинает [c.6]

II в камерах сгорания так же, как и амплитуды колебаний осевой перегрузки, после прохождения максимума возвращаются к своим исходным значениям, а сами колебания вновь приобретают характер шума. [c.7]

На возможность существования положительной обратной связи, обусловленной продольными колебаниями корпуса ракеты, было впервые указано в работе Вика [118], выполненной задолго до того, как в США появились ракеты, склонные к потере продольной устойчивости. Это обстоятельство наложило определенный отпечаток на эту работу, предметом исследования которой явилось влияние продольных колебаний корпуса ракеты на устойчивость горения в камере сгорания ЖРД. В соответствии с этим ряд наиболее характерных особенностей изучаемого здесь явления, а также методы стабилизации системы по отношению к продольным колебаниям оказались вне ее рамок. Поскольку помимо этого низкие значения коэффициента усиления, связывающего колебания осевой перегрузки с тягой двигателя в модели Вика, не позволяют, как правило, при реальных значениях параметров системы описать потерю продольной устойчивости, возникает задача выявления механизма, повышающего интенсивность положительной обратной связи. [c.8]

Взаимодействие кавитационных автоколебаний с упругим корпусом ракеты. Кавитационные автоколебания насоса, работающего в составе ЖРД, приводят к колебаниям силы тяги. Если частота колебаний тяги двигателя совпадет в некоторый момент времени полета с собственной частотой продольных колебаний корпуса ракеты, то возникнет явление резонанса. Последний, в свою очередь, может привести к появлению недопустимо больших колебаний осевой перегрузки. В тех случаях, когда уровень кавитационных автоколебаний при отсутствии резонанса мал, внешне картина явления будет походить на потерю продольной устойчивости продольные колебания корпуса будут наблюдаться на ограниченном отрезке времени полета в районе совпадения собственных частот колебаний корпуса с частотой кавитационных автоколебаний. Следует, однако, четко различать эти внешне весьма сходные явления, поскольку они требуют различных методов стабилизации. При потере продольной устойчивости наиболее эффективным методом ее подавления, как уже отмечалось, является установка демпфера, а при резонансе кавитационных автоколебаний с корпусом — мероприятия по изменению конструктивных параметров насоса. Более того, установка демпфера, приводящая к уменьшению эффективной длины магистрали до насоса, может Б некоторых случаях приводить к возрастанию амплитуд кавитационных автоколебаний [77] и тем самым усугубить нежелательные 5 вления. [c.75]

Потеря устойчивости ракеты Титан-2 наблюдалась в интервале 100—150 с полета. Характер изменения амплитуд колебаний в течение полета представлен на рис. 1.52. Максимальное значение амплитуд колебаний наблюдалось на 120-й секунде полета. Колебания осевой перегрузки при потере продольной устойчивости достигали 1—2g на частоте 10—15 Гц и имели синусоидальный характер. Колебания давления а входе в насос в области интенсивных колебаний, напротив, свидетельствовали о существенной нелинейности процесса. [c.124]

Рис. 2.9. Зависимость амплитуды колебаний осевой перегрузки в сечении х=1 от безразмерного времени полета (обозначения те же, что и на рис. 2. 8)

Рис. 2.30. Зависимость амплитуды колебаний осевой перегрузки бпх от а

Точный осевой зазор получить труднее. Величина его колеблется в относительно щироких пределах вследствие колебаний монтажной высоты подшипников, осевой игры вала, толщины регулировочных прокладок и осевых размеров деталей лабиринта. Поэтому осевой зазор делают большей величины, принимая его 1,0... 2,0 мм. [c.146]

При температурных колебаниях плавающий подшипник перемещается в осевом направлении на величину удлинения (укорочения) вала. Так как это перемещение может происходить под нагрузкой, поверхность отверстия корпуса изнашивается. Поэтому при действии на опоры вала только радиальных сил в качестве плавающей выбирают менее нагруженную опору. [c.48]

Силы, периодически изменяющиеся по величине или направлению, являются основной причиной возникновения вынужденных колебаний валов и осей. Однако колебательные процессы могут возникать и от действия постоянных по величине, а иногда и по направлению сил. Свободное колебательное движение валов и осей может быть изгибным (поперечным) или крутильным (угловым). Период и частота этих колебаний зависят от жесткости вала, распределения масс, формы упругой линии вала, гироскопического эффекта от вращающихся масс вала и деталей, расположенных на валу, влияния перерезывающих сил, осевых сил и т. д. Уточненные расчеты многомассовых систем довольно сложны и разрабатываются теорией колебаний. Свободные (собственные) колебания происходят только под действием сил упругости самой системы и не представляют опасности для прочности вала, так как внутренние сопротивления трения в материале приводят к их затуханию. Когда частота или период вынужденных и свободных колебании со- [c.286]

Приспособление 24 предназначено для зажима пакета заготовок с помощью рычага w, приводимого штоком х гидравлического цилиндра. Вследствие колебаний размеров заготовок неизбежен зажим в одной точке при зажиме нижним краем упорной поверхности рычага (увеличенные осевые размеры пакета) возможно выворачивание Заготовок. Установка упорного элемента на шарнире обеспечивает правильный зажим (конструкция 25). [c.581]

С целью увеличения долговечности и улучшения прирабатываемоети зубьям парных колес обычно придают разную твердость зубья шестерен калят, цементируют (НЛС 58-62) или азотируют (НУ 1000 — 1200), а колеса подвергают улучшению (НЯС 30-35) или закалке со средним отпуском (ИКС 40-45). В таких передачах шестерни следует делать большей ширины, чем колеса фис. 27, в), с таким расчетом, чтобы зубья шестерни перекрывали зубья ко.чес при всех возможных колебаниях осевого положения. Если ширина шестерен и колес одинакова (вид л), то при смещении колес (в результате производственных и монтажных неточностей) происходит ступенчатая выработка более мягких зубьев (вид 6) и, как следствие, нарушается правильное зацепление при последующих из.мепенпях осевого положения колес. [c.35]

Величину осевого натяга к выдерживают по разности отметок на валу при плотной посадке ступицы и после затяжки, или затяжкой на буртик ва.та (вид г). Для комиенсащш производственных отклонений диаметральных размеров конусов вала и отверстия, вызывающих значительные колебания осевого положения ступицы на валу, между буртиком и ступицей устанавливают регулировочные кольца 2 (вид <)). [c.299]

В промежуточных установках с затяжкой подшипника между двумя втулками (или ступицами насадных деталей) посадочную поверхность с учетом производственных колебаний осевых размеров доводят до торца подшипника (вид и) или даже выпускают за сто пределы. В этом случае обязательно применение поднутряющих выточек. [c.481]

В области структурной релаксации при у = onst могут наблюдаться колебания осевого усилия так же, как это было описано выше для крутяш,его момента. Причины этих колебаний одинаковые, но по отношению к нормальным напряжениям они бывают выражены более резко. [c.95]

Данные телеметрии показывают (см. По этому поводу разд. 1.10, J введение), что колебания осевой перегрузки и давления в каме-сгорания, а при умеренном уровне амплитуд и колебания давле-на входе в насос при потере продольной устойчивости близки синусоидальным. Указанное обстоягельство обосновывает воз- южность применения гармонической линеаризации в рассматриваемом случае. [c.141]

Для того чтобы (ВЫЧИСЛИгь амплитуду колебаний осевой перегрузки в некотором сечении, имеющем форму колебаний х=1 можно воспользоваться уравнением (1.4.26). Замечая, что амплитуда колебаний осевой перегрузки в этом сечении связана с бг соотно- [c.144]

Ультразвуковая сварка относится к продесса.м, в которых используют давление, нагрев и взаимное трение свариваемых поверхностей. Силы трения возникают в результате действия на заготовки, сжатые осевой силой Р, механических колебаний с ультразвуковой частотой. Для получения механических колебаний высокой частоты используют магннтострикциоииый эффект, основанный на изменении размеров некоторых материалов под действием переменного магнитного поля. Изменения размеров магнитострикцпоипых материалов очень незначительны, поэтому для увеличения амплитуды и концентрации энергии колебаний и для передачи механических колебаний к месту сварки используют волноводы, в большинстве случаев сужающейся формы. [c.223]

Точный осевой зазор получить труднее. Величина его колеблется в относительно широких пределах вследствие колебаний монтажной высоты подшипников, осевой игры вала, толщины регулировочных прок шдок и осевых размеров деталей лабиринта. [c.159]

При уетановке последовательно нескольких роторов (рис. 265, л) конусы обеспечивают правильное радиальное центрирование и сохранение положения меридиональных плоскостей симметрии каждого ротора на валу, а также предотвращают осевые напряжения сжатия в ступицах и напряжения растяжения в валу при колебаниях температуры. [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...