Производительность для угля

Для складских и монтажных работ применяются козловые краны грузоподъемностью соответственно 1—25 и 300—500 т, а на складах руды, угля и флюсов — мостовые перегружатели, относящиеся к этому же типу кранов, грузоподъемностью для угля 15, 20 и 30 /и (средняя производительность соответственно 200, 400 и 500 т1ч) и для руды 30 и 40 m (производительность 500 и 700 т/ч). [c.376]

Питатель угля. Для углей влажностью до 33% применяются дисковые питатели. Угли с большим содержанием влаги целесообразно подавать в мельницу ленточными питателями. Регулирование производительности дискового питателя осуществляется в основном перестановкой отсекающего слой топлива ножа. Изменение положения вертикальной телескопической трубы хотя и влияет в некоторой мере на производительность, но применяется главным образом для воздействия на размер основания усечённого конуса во избежание завала боковых уплотнений диска. Телескопическая труба устанавливается либо по оси диска, либо в смещённом положении. [c.103]

Для относительно крупных котельных с котлами производительностью до 21 кг сек в районах с умеренными климатическими условиями (расчетная температура воздуха выше —22° С), без значительных атмосферных осадков приемное разгрузочное устройство для углей и антрацитов выполняется в виде разгрузочной эстакады, обеспечивающей своевременную разгрузку железнодорожного состава весом до 100 т брутто. [c.193]

На стационарных установках все форсунки не реже одного раза в неделю должны сниматься для чистки и проверки. Особенно это важно выполнять при сжигании сернистых и высокосернистых топлив. Кроме того, подготовляемые к установке форсунки необходимо проверять на стенде. При этом следует обращать особое внимание на отсутствие течи, достижение необходимой производительности, величины угла факела, качества распыли-вания и симметрии факела. [c.185]

Затем сравнивают сходимости заданного общего расхода топлива форсункой и расчетного G. Если разница этих расходов будет превышать 5—10%, то необходимо провести корректировку величины геометрической характеристики второй ступени, имеющей большую производительность. Для получения необходимого угла факела можно также соответственно изменить геометрическую характеристику второй ступени. В обоих случаях лучше изменять в допустимых пределах сечения входных каналов и, в крайнем случае, диаметр сопла второй ступени. [c.198]

На котле производительностью 12 г/ч с топкой для угля марки АС в смеси с 20 /о ПС или ПЖ, сжигаемого на решетке БЦР, происходило выпадение колосников, -которое прекратилось после укорочения стяжных болтов и распорных трубок. В той же топке панели не перекрывали крайних держателей [c.39]

Для дробилки СМ-431 при влажности угля 15—30% числитель при размере щели межд колосниками 13 мм, знаменатель при размере щели между колосниками 25 мм. При повышенной влажности угля (до 50%) дробление производится при снятых колосниковых решетках. Максимальная производительность для всех типов дробилок при наибольшем размере выходящих кусков. [c.66]

Радиус действия скреперной установки не следует делать более 120—130 м, так как производительность установки уменьшается при увеличении радиуса (табл 17). Не следует применять скреперные установки для углей, склонных к самовозгоранию [c.163]

Скребки, перемещая топливо по столу, сбрасывают его в выходной патрубок, присоединенный к течке мельницы. В настоящее время выпускаются питатели для угля типа СПУ производительностью от 0,4 до 160 т/ч и для торфа типа СПТ Производительностью от 0,8 до 60 т/ч. [c.106]

Большое значение имеет угол при вершине сверла 2ф (между режущими кромками), так как от него зависят правильная работа сверла и его производительность. Для сверления различных материалов рекомендуется применять сверла со следующим углом при вершине (в градусах) [c.161]

Вода насосом 10 подается из резервуара 9 по трубопроводу 11. Производительность такой установки 700 т/ч для угля с кусками размером 80 мм при давлении жидкости около 10 МПа. [c.367]

Для повышения производительности дробилок угля были демонтированы грохоты типа Баума, которые замазывались углем и перегружали дробилки, направляя через них весь уголь. Вместо этих грохотов по предложению начальника топливно-транспортного цеха В. К- Шацкого были поставлены специальные наклонные решетчатые трясуны 1 перед барабаном магнитного сепаратора для пропуска. мелкого угля, помимо барабана сепаратора и дробилки. Эти трясуны также не оправдали своего назначения вследствие того, что решетки забивались и весь уголь, крупный и мелкий, проходил через барабан сепаратора и попадал в дробилку. Это приводило к налипанию мелкого угля на барабан сепаратора, в результате чего сепаратор терял свои магнитные свойства решетки дробилок также забивались этим углем. Дробилки перегружались, и требовалась частая остановка их для чистки решеток. [c.114]

Цилиндры компрессоров могут быть расположены вертикально и горизонтально или под углом друг к другу. Для более экономичной работы компрессоров производится искусственное воздушное или водяное охлаждение цилиндров, а также газа в промежуточных охладителях. Воздушное охлаждение применяется обычно в передвижных компрессорах небольшой производительности. Для этого цилиндры имеют снаружи специальные ребра, увеличивающие поверхность охлаждения, а перед цилиндрами устанавливают вентилятор. Чаще применяют водяное охлаждение цилиндров, которые снабжаются в этом случае водяной рубашкой. Промежуточные охладители компрессоров с многоступенчатым сжатием обычно имеют следующее устройство в металлическом корпусе укрепляется пучок труб, по которым движется охлаждающая вода. Снаружи трубы омываются охлаждаемым газом. [c.205]

Бесцентровое шлифование наружной резьбы осуществляют преимущественно в массовом производстве. Для этого используют станки, созданные по схемам обычных бесцентрово-шлифовальных станков, снабженных многониточными кругами с кольцевыми канавками с профилем шлифуемой резьбы. Круги имеют конусную заборную часть, что позволяет шлифовать заготовку по наружному диаметру при наличии припуска, а профиль резьбы образуется постепенно по мере перемещения заготовки. Заготовка опирается на нож, установленный под углом подъема винтовой линии резьбы. Ось ведущего круга наклонена в вертикальной плоскости в ту же сторону, что и нож, но на угол вдвое больший, благодаря чему заготовка кроме вращения осуществляет также осевую подачу на один шаг за один оборот. При шлифовании таким методом может быть получена резьба точного класса, а производительность (для заготовок длиной 20—30 мм) 30—50 шт/мин. [c.170]

Производительность такой установки 700 т/ч для угля с размером кусков 80 мм при давлении жидкости около 10 МПа. [c.285]

Для котлоагрегатов производительностью Д<25 т/ч а"т = 1,3- -1,7 (табл. 8-6, 8-8, 8-14) 0 = 25-г-50 т/ч а"т = 1,2 1) >75 т/ч а"т = 1,2-4-1,25 (большие значения для углей типа АШ, ПА, Т) для мазута и газа а"т=1,1. Да — присосы воздуха по газоходам (табл, 10-1 ). [c.184]

Очевидно, что обе эти производительности не совпадают. Для высоковлажных и мягких углей размольная производительность мельницы превышает ее сушильную производительность, и поэтому для таких углей рабочую производительность мельницы следует определять по сушильной производительности. Для сухих же и твердых топлив сушильная производительность мельницы превышает размольную, и поэтому для таких углей рабочая производительность определяется по размольной производительности. [c.145]

Чем больше разрежение в топке, тем большее количество воздуха прорывается в нее при открытии загрузочной дверцы. Поэтому рекомендуется преодолевать сопротивление слоя топлива и колосниковой решетки не действием тяги, а путем подачи воздуха под решетку под давлением, от вентилятора. Наличие такого воздушного дутья улучшает также возможности регулирования топки и увеличивает ее производительность. Давление дутьевого воздуха под решеткой должно составлять для углей около 50 мм, а для антрацитов — около 80 мм вод. ст. [c.173]

Наибольшую высоту копания определяют для угла подъема стрелы 15° и высоты реза, которая для малой общей высоты забоя может быть увеличена до 0,80р. В среднем для машин рассматриваемого типа она составляет минимально 1,60р и в 2—2,8 раза меньше, чем у обычных вскрышных роторных экскаваторов. В этой связи следует отметить, что объединение под термином карьерные вскрышных роторных экскаваторов, к которым предъявляются требования больших рабочих размеров, методически неправильно и противоречит установившейся терминологии в части одноковшовых экскаваторов. Как известно, карьерными одноковшовыми экскаваторами, независимо от места их применения, называют базовые модели, предназначенные для работы с разгрузкой в транспортные средства с максимальной производительностью, повышенной за счет уменьшения рабочих размеров машины. Желание увеличить производительность при снижении веса машины и вызвало появление карьерных роторных экскаваторов рассматриваемого типа с небольшими рабочими размерами. [c.31]

Установки с замкнутым циклом эффективно применять для углей с влажностью 10—15%. При большей влажности углей производительность индивидуальных мельниц падает, а условия сжигания пыли ухудшаются вследствие недостаточного количества и высокой [c.90]

Транспортирование материалов. Для передвижения угля и кокса по коксовой установке стремятся применять ленточные транспорте р ы с прорезиненной хлопчатобумажной лентой. Ширина ленты 500—1 ООО мм, предельная длина 300 м, предельное расстояние между осями поворотных барабанов транспортера—до 150 м, расстояние между роликами для верхней ленты—1,5 м, для нижней—2,5 м. Максимальный угол наклона для угля 25°, для кокса 16 скорость движения ленты в горизонтальном направлении— до 2,3 л/ск,в наклонном— до 3,3 м]ск. Производительность плоской ленты в т/ч. [c.259]

Чтобы предохранить груз от падения с плоского настила, вдоль настила иногда устанавливают неподвижные борта из досок или стальных полос. При таких бортах плоский настил применяют для насыпных грузов. Бортовые волнистый и коробчатый настилы удобны для насыпных грузов при большой производительности и углах наклона до 45—60°. [c.189]

Для угла наклона от О до 40° коэффициент производительности принимается от 1 до 0,5. [c.194]

Приведенные формулы производительности для сыпучего груза, расположенного на гладком полотне конвейера, не снабженном специальными подхватами, справедливы только при горизонтальном перемещении груза. Допускаемый угол наклона конвейера зависит от угла естественного откоса материала в движении и от характера загрузки конвейера. Обычно угол наклона конвейера к горизонту принимают на 7—10° меньше угла трения груза о полотно, так как вследствие провисания полотна между поддерживающими роликами фактический угол наклона полотна около ролика больше общего угла наклона конвейера. Производительность наклонного конвейера [c.400]

В связи с этим ограничивается область применения топок с фронтальной компоновкой горелок нешлакующим топливом в сочетании с горелками вихревого типа или предварительного перемешивания (для углей с большим выходом летучих и умеренными значениями температуры начала деформации золы) максимальная производительность котла D с 420 т/ч. [c.71]

На данном этапе вопрос заключается в том, что топливная база страны все больше и больше смещается на восток, в Среднюю Азию и Сибирь, что ставит перед энергетиками новые проблемы. Одной из центральных является проблема разработки серии котельных агрегатов для сжигания топлива различных марок. Предстоит разработать и ввести в эксплуатацию котельные агрегаты для сжигания донецких и кузнецких каменных углей экибастузских каменных углей с повышенной зольностью дальневосточных бурых углей. На этих топливах будут построены электростанции с энергоблоками в 500 и 800 МВт на закритические параметры пара. Особое внимание сосредоточивается на создании котельного агрегата для сжигания углей Канско-Ачинокого бассейна. В перспективе на этом бассейне могут быть сооружены самые крупные тепловые электростанции мощностью до 6400 МВт с энергоблоками по 800 МВт, с котлоагрегатами производительностью 2650 т пара в час на закритические параметры пара (255 ата и 545/565° С). Самой сложной проблемой является создание и эксплуатация крупных котельных агрегатов, сжигающих угли Канско-Ачинского бассейна, главным образом из-за отложения шлака в топочной камере. Шлакование топочной камеры нарушает нормальный теплообмен температуры газов на выходе из топки. Первые котельные агрегаты для энергоблоков 800 МВт будут созданы для углей Березовского месторождения (Канско-Ачинского бассейна), опыт по промышленному сжиганию которых пока отсутствует. [c.109]

Все новые котлы проектируются с газоплотными стенками, выпуск газоплотных котлов в десятой пятилетке возрос втрое и составил в 1980 г. 68% (по паро-производительности). Барнаульским котельным заводом совместно с ЦКТИ выполнена комплексная разработка серии унифицированных котлоагрегатов производительностью 420 т пара в час для сжигания углей восточных месторождений. Изготовлены головные образцы двух основных модификаций с жидким шлакоудалением для углей Канско-Ачинского бассейна и с твердым шлакоудалением для райчихинского, азейского, гусино-озер-ского бурых и карагандинского каменного углей. Котлы отличаются лишь топками, они имеют одинаковые габариты, вписываются в один и тот же каркас. Глубокая унификация создает хорошие предпосылки для создания типизированных ТЭЦ на твердых топливах различных марок. [c.253]

Здесь Q и V — заданная производительность конвейера соответственно в т час й M jna 7—насыпной вес материала в V — скорость ленты в м/сек (рекомендуемые скорости приведены в табл. 6 при применении разгрузчиков предельные значения скорости должны быть увязаны со значениями по табл. 5) <ро — Угол естественного откоса в условиях покоя материала (для угля, известняка и др. — 45° торфа и золы—50° зерна —35°) С — коэфициент насыпки в зависимости от угла наклона конвейера приведён в табл. 7. [c.1043]

Производительность для донецкого тощего угля в т[час. . . Мощность электродвигателя в кет............. Число оборотов в минуту................. Расход воздуха в м 1час. ................ Напор вентилятора при 60 в мм вод, ст.......... Допустимая температура воздуха в град........... Число бил...... .................. Вес мельиицы в m.................... 2.5 50 1450 6000 160 400 10 5.5 5,0 90 1450 8000 180 400 10 6,9 [c.46]

Примечание. Номинальная производительность мельниды приведена из расчета удельной производительности для бурого угля 10,0 т/(м=-ч) при Kj, = l,7 Ли=55% для каменного угля 4.0т/(м -ч)приЛло 1-3 Л 20%. [c.388]

П р имечание. Номинальная производительность мельнипы приведена из расчета удельной производительности для бурого угля 10 т/(м Ч) при Ли=55% для каменного угля 4,0т/(м2.ч) приЛ да=1,3, Ли-20%. [c.388]

Коэффициенты производительност для лент на прямых (К )> и на желобчатых Кж) роликоопорах даны в табл. 15. Из данных табл. 15 видно, что лента на желобчатых роликоопорах имеет почти в 2 раза большую производительность, чем на прямых роликоопорах, причем эта разница возрастает для легко сыпучих насыпных грузов с малым углом естественного откоса. [c.89]

В качестве абразива для подводного полирования в барабанах применяют бой фарфора (из отходов производства), обеспечивающий процесс тонкого полирования и высокую производительность. Для снятия острых граней и углов бой фарфора предварительно галтуют в течение 30—60 ч в барабане, после чего сортируют на крупные, средние и мелкие кусочки непр авильной формы. [c.63]

Вследствие очень значительных расходов по установке выгодны только при ольши< нагрузках и высокой производительности. Скорость от 0,2 до 0,5 м/сек. ля перемещения штучных грузов (подвижные столы) применяются пластинчатые енты с деревянной обшивкой (фиг. 41 и 47, стр. 6 1 и 692). Транспортеры со сталь-ыми желобами применяются для угля и кокга любой величины. Материал сбрасы-ается только на конде, если нет приспособлений для опрокидывания отдельных овшей в любом ме те. Наклон пластинчатых транспортеров до й 20 , волочилок поперечинами до й 50 . [c.813]

На погрузочном комплексе щахты Борыня (ПНР) в схеме с конвейерными весами реализуется высокая производительность погрузки угля (рис. 9.6). Погрузка составов осуществляется на трех параллельных путях последовательно по четыре полувагона. Уголь со склада или ОФ системой ленточных конвейеров 1 транспортируется в бункера 2 вместимостью по 850 т. Над каждым из трех погрузочных путей установлены по два таких бункера, а под бункерами — по два весовых дозатора 5, которые загружаются через дистанционно-управляемые затворы бункеров 2. Оператор находится на самоходной тележке позволяющей наблюдать за процессом заполнения полувагонов. Для загрузки первого вагона из четырех оператор устанавливает реверсивный гг нвейер 4 в исходное [c.257]

Размол топлива производится в аэробильных мельницах (АМ) или в барабанных шаровых мельницах (БШМ). В аэробильных мельницах, и.меющих производительность по углю марки Т 2,5—5 г/ч, топливо размалывается ударами быстро вращающихся стальных бйл (1450 об/мин), укрепленных неподвижно на роторе 5 (фиг. 75). В состав мельничного агрегата входят также сепаратор пыли 6, возвращающий обратно груборазмолотые частицы за счет изменения направления и скорости пыли, вентилятор, транспортирующий аэропыль из мельницы в топку, магнитный сепаратор 3 и тарельчатый питатель 2 топлива. Для подсушки и транспортиров ания пыли в корпус мельницы вдувают горячий воздух. [c.156]

Количество тепла, выделяющееся при контактировании, вполне достаточно для подогрева газа до °, необходимой для начала реакции. На случай производственных неувязок и пуска системы имеется специальный подогреватель газа. Некоторые заводы системы Грилло работают с постоянным внешним подогревом. На фиг. 53а и 536 изображен подогреватель Грилло для системы производительностью 204-30 ш моногидрата в сутки. Аппарат состоит из нескольких секций чугунных и-об-разных труб, соединенных параллельно с верхним и нижним коллектором. Каждая труба снабжена ножкой и поддерживается сверху железной подвеской. Газ входит в нижний коллектор, распределяется по секциям и выходит в верхний коллектор. Аппарат снабжен топкой для угля. Поверхность нагрева 100- 160 м . Длина труб 2 1004-2 400 ММ, 2Г100/118 и 150/175 мм. [c.308]

Выбор типа пылеугольной мельницы производят в зависимости от вида размалываемого топлива, коэффициента размолоспособности, выхода летучих и производительности котла. Как правило, сжигание пылевидного топлива применяют лишь для котлов производительностью выше 12 т ч. Быстроходнобильные мельницы (ББМ) целесообразно применять для котлов с производительнсстью от 6,5 т ч и выше, а шаровые барабанные мельницы — лишь для котлов с производительностью выше 20 т1н. Для углей с большим содержанием колчедана (S > 6) применяют только ШБМ. Для выбора типа мельницы удобно пользоваться данными табл. 37. [c.160]

Приведештые формулы производительности для сыпучего груза, расположенного на гладком полотне конвейера, справедливы только при горизонтальном перемешении груза. Допускаемый угол наклона конвейера зависит от угла Ф естественного откоса груза ири нере-меще1ши и харакгера загрузки конвейера. Производительность наклонного конвейера [c.239]

Автомат падает при увлажнении угля с 18 до 12 т в час. Т. о. можно считать, что средняя производительность этих В. равна 15 т/ч, или 150 отвесов в час, т. к. ковш В. для угля вмещает 100 кг. Увеличение пропускной способности автоматических В. может осуществляться либо за счет увеличения емкости ковша либо за счет увеличения количества отвесов. Увеличение пропускной способности первым способом лимитируется нарастанием веса и размеров установки и дороговизной фундамента. Увеличение же количества отвесов за счет увеличения отверстий ц наклона плоскостей скольжения взвешиваемых материалов выше известных пределов ведет к уменьшению точности. Вследствие этого в высшей степени интересен принцип объединения в один агрегат нескольких В., на к-рых последовательно взвешивается порция материала с все возрастающей точностью. Такая конструкция осуществлена в В. для взвешивания чая сист. инж. В. Попова. Здесь на одной станине установлено четверо В., а четыре чашки с чаем при помощи карусельного устройства автоматически перемещаются с В. на В. Карусельное устройство управляется коромыслами, к-рые по достижении равновесия включают ток в цепь однооборотной муфты, поворачивающей карусель. Прекращение подачи чая во время карусели осуществляется также при помощи электричества. [c.344]

Согласно формуле а (формула Фальца),количество подаваемой насосом жидкости возрастает с уменьшением радиуса окружности ножек зубьев R , что не соответствует действительности потому, что объем жидкости, заключенный между вершиной и дном впадины сцепляющихся зубьев, переносится обратно в камеру всасывания и не определяет производительности насоса. Приближенными являются и формулы б, в и г, исхо-дяш,ие из допущения, что площади зубьев и впадин равны. Сопоставляя изображенные на фиг. 8 кривые геометрической производительности, построенные по формулам бив, нетрудно заметить их различия. Хорошо известная формула Д. Тома д может быть использована лишь для расчета производительности насосов с равным числом зубьев роторов и коэффициентом перекрытия е=1. Формула е не отражает особенности изменения отсеченного пространства в ходе зацепления и при пользовании предполагает планиметрирование необходимых площадей, что нельзя признать удобным. Эмпирическая зависимость ж (проф. Т. М. Башта) [3 ] рекомендована автором только для насосов с разгрузкой защемленного пространства в сторону нагнетания. Формула требует определения угла зацепления и удобна только в случаях углового исправления профиля. Использовав метод Д. Тома (через силовые зависимости), проф. Е. М. Хаймович (1936 г.) получил формулу геометрической производительности для насосов с коэффициентом перекрытия большим единицы (е > 1). Аналогичную зависимость, применив этот же метод установил в 1940 г., А. М. Мишарин. Сомневаясь, видимо, в достоверности и точности этой формулы, проф. Т. М. Башта рассматривает в своей книге [3] графический метод расчета производительности. Проф. Е. М. Хаймович для получения точной формулы (136) рекомендует планиметрирование площади, ограниченной кривыми линиями [29]. Расчетная формула (25), предложенная Е. М. Юдиным [27], для случая разгрузки защемленного пространства в сторону нагнетания, является ошибочной, так как автором (это будет в дальнейшем показано) неправильно взяты пределы интегрирования исходной величины. [c.22]

Совершенствование агрегатов. В усовершенствованных агрегатах используют круглую непрерывно-литую заготовку. Для получения гильз в такие агрегаты введен прошивной стан поперечно-винтовой прокатки. Для этих станов нет жестких ограничений длины, характерных для прессов, и поэтому масса заготовок и труб может быть значительно увеличена, чго, в конечном счете, значительно повьшгает производительность. Для проталкивания гильзы через роликовые обоймы один ее конец обжимается специальным прессом на конус (с образующей, расположенной примерно под углом 30°). В этот суженный конец гильзы упирается дорн при проталкивании гильзы в реечном стане. В агрегате с таким составом оборудования можно получать черновую трубу длиной до 24 м. [c.614]

В некоторых случаях, при сварке неответственных, конструкций, где обычно применяется ручная дуговая электросварка тонкооб-мазанными электродами или электродами с меловой обмазкой, можно применить шланговую полуавтоматическую сварку открытой дугой. При этом достигается существенное повышение производительности. Для этой цели используется шланговый полуавтомат ПШ-5 с обычным держателем ДШ-5, с которого снимается флюсовая воронка и корпус и оставляется только мундштук с наконечником. Можно также применить специальный держатель ДШ-31 с облегченным шлангом для сварки открытой дугой. Дуга горит между электродной проволокой и изделием открыто, поэтому лицо необходимо защищать щитком. Можно сваривать швы на металле толщиной 2—5 мм, различно расположенные в пространстве, т. е. находящиеся в нижнем, вертикальном и потолочном положениях. Сварку следует выполнять на постоянном токе прямой полярности электродной проволокой диаметром 1,6 мм. Рекомендуемый режим сварки ток 140—160 а, напряжение дуги 18—22 в, скорость сварки 18—20 м/час. С целью уменьшения пористости следует поддерживать возможно меньшую длину дуги. При отсутствии электродной проволоки диаметром 1,6 мм можно варить проволокой диаметром 2 мм на режиме ток 160—170 а, напряжение дуги 20—22 в, скорость сварки 18—20 м час. Вылет электрода следует поддерживать равным 30—40 мм. Сварку вертикальных швов производят сверху вниз электродом, перпендикулярным или незначительно наклоненным углом назад по отношению к направлению сварки. При этом необходимо следить, чтобы зазоры не превышали 1,0—1,5 мм. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...