Лопатки Характеристика

Температура лопатки. Характеристики материалов выбирают в зависимости от их температуры и срока службы. [c.279]

Если предохранительная турбомуфта работает без слива жидкости из рабочей полости (например, предохранительные турбомуфты с наклонными лопатками), характеристики таких турбомуфт хорошо моделируются и они могут испытываться при скоростях вращения, отличающихся от скорости привода рабочей машины, для которой предназначена турбомуфта. [c.85]

Наряду с исследованиями влаго-удаления с входных участков сопл особый интерес представляет изучение отсоса влаги через выходные кромки лопаток, так как в этом случае удается отвести наиболее вредную крупнодисперсную влагу. В МЭИ исследования кромочной сепарации были проведены на плоской решетке с полыми лопатками (характеристики лопаток см. в табл. 8-1). Выходные кромки лопатки №5 разрезаны по всей высоте пакета. [c.177]

В тангенциально-лопаточных (ТЛ) закручивающих устройствах газ или жидкость подаются в канал через систему тангенциальных каналов, которые могут быть образованы как лопатками, так и щелями. В ТЛ лопатки расположены параллельно оси канала. Основные геометрические параметры угол наклона лопаток р, их длина L, число лопаток т, расстояние между лопатками е, длина выходного патрубка С или камеры энергоразделения L . Геометрическая характеристика ТЛ определяется выражением п = d os p/(/neL) [18, 196]. [c.12]

Лопатки турбин (рис. В. 15), несмотря на сложную форму поперечного сечения, приближенно могут быть рассмотрены как стержни прямолинейные, нагруженные центробежными силами Яг, переменными по оси х (зависящими от угловой скорости вращения ш), которые оказывают существенное влияние на частотные характеристики лопатки. Кроме того, в лопатках линии, соединяющие центры тяжести сечений (ось Х1< ) и центры жесткости (ось ЛГ]), не совпадают, что приводит к возникновению совместных изгибно-крутильных колебаний. [c.8]

При нормальной работе гидромуфты дополнительная полость в рабочем колесе насоса практически не заполнена жидкостью. С приближением нагрузки к максимально допустимой жидкость из турбинного колеса начинает поступать в дополнительную камеру по схеме, приведенной на рис. 14.8, в. Чтобы не допустить провалов на моментной характеристике, опоражнивание рабочей полости не должно быть чрезмерно интенсивным. Для этого на входе в дополнительную камеру (см. рис. 14.11, а) установлен порог с крыльчаткой 4. Жидкость, вытекающая из турбинного колеса, взаимодействует с лопатками крыльчатки, в результате чего создается встречный поток, уменьшающий интенсивность опоражнивания рабочей полости. Кроме того, под действием этого потока увеличивается радиус входа жидкости в насосное колесо. Одновременное уменьшение Q и в уравнении (14.5) [c.244]

Основными характеристиками центробежных компрессоров являются напорная (зависимость давления или напора ot расхода), мощностная (зависимость Мощности от расхода) и характеристика Экономичности (зависимость КПД от расхода). При помощи уравнения (8.23) можно показать, что теоретическая напорная характеристика (рис. 8.13) представляет собой линейную зависимость между давлением (напором) и расходом, причем наклон этой характеристики зависит от угла выхода лопатки Р2,. Действительная напорная характеристика (рис. 8.14) отличается от теоретической (рис. 8.13) на величину потерь 1, обусловленных конечным числом лопаток, гидравлических потерь 2, пропорциональных квадрату скорости и, следовательно, квадрату V, а также потерь 3 на удар при входе, которые тем существеннее, чем больше отклонение расхода от расчетного значения. [c.307]

Конструкция современного радиального направляющего аппарата показана на рис. IV. 1. Основными определяющими размерами и параметрами направляющего аппарата являются — диаметр окружности расположения осей направляющих лопаток, — высота направляющего аппарата — открытие направляющего аппарата, измеряемое как диаметр наименьшей окружности, вписанной в просвет между лопатками (расстояние в свету) — число направляющих лопаток. Эти параметры в СССР нормализованы [29, 52]. Зависимость между открытие м и расходом через турбину Q = f (ац) определяется по универсальной характеристике. [c.85]

Особое внимание должно быть обращено на вибрационную характеристику лопатки. Усилия, действующие на лопатку, имеют периодические составляющие и, если эти составляющие совпадают с собственной частотой колебания лопаток, то возникает явление резонанса, при котором даже небольшие периодические усилия вызывают значительную вибрацию, которая может повлечь за собой повреждение турбины. [c.354]

П о м п а ж. При работе турбокомпрессорных машин на сеть могут возникнуть неустойчивые режимы, сопровождающиеся появлением колебаний производительности, давления и величины потребляемой компрессором мощности. Эти явления называют помпажом. Они сопровождаются большим шумом и вызывают вибрацию лопаток, период колебаний которых может совпадать с периодом их собственных колебаний. В этом случае усилия в лопатках могут достигнуть разрушающих значений. Помпаж может возникнуть и при малых производительностях, когда возникает срыв потока сжимаемой жидкости с лопаток из-за изменения углов входа рабочего тела на них и его выхода из них. В ступени в этом случае перестает создаваться требуемое давление. Возможность появления помпажа можно установить при рассмотрении, например, характеристики Q—р вентилятора и сети, на которую он работает. На рис. 33-22 изображена седлообразная характеристика А—Б—В—Г— Д вентилятора и на нее нанесена характеристика сети для двух режимов [c.411]

Анализ опытных данных позволил заключить, что азимутальная неравномерность характеризуется волновой структурой, при этом число максимумов и минимумов скорости совпадает между собой и равно числу каналов в завихрителе (рис. 2.3). Следовательно, источником азимутальной неравномерности являются лопатки. Наибольшая неравномерность скоростных характеристик создается завихрителями с малыми значениями p и п. Внутри области V = 0,5 (проекция центрального тела завихрителя) течение всегда практически равномерное. [c.35]

Лопатки колеса турбины, находясь в потоке выхлопных газов, при температуре 600—700° С, подвергаются воздействию центробежных сил и больших знакопеременных нагрузок, не поддающихся точному расчету. Длительная работа колеса турбины в этих условиях приводит к снижению прочностных характеристик материала колеса и нередко к преждевременному разрушению, его лопаток. [c.262]

Очаг разрушения лопатки расположен со стороны ее спинки и в нем отсутствуют какие-либо признаки механического повреждения материала или наличия дефектов материала. Все это свидетельствовало о естественном зарождении и развитии усталостной трещины в материале лопатки после ее повреждения. Механическое повреждение в результате возможной деформации отсутствовавшей части пера лопатки вызвало нарушение геометрии путем изгиба лопатки и привело к изменению ее резонансных характеристик, что и определило быстрое зарождение и распространение усталостной трещины. [c.608]

Последняя группа матриц, о которой здесь упомянем, это группа сплавов на никелевой основе, используемая в качестве материалов матрицы для высокотемпературных приложений. Сплавы на никелевой основе использовались в последние 20 лет в конструкциях, работающих при высоких температурах, например в лопатках роторов газовых турбин. Для получения существенного увеличения прочности они армировались вольфрамовыми волокнами. Высокая плотность композита ограничивает полезную объемную долю волокон примерно до 25%, поэтому необходима высокопрочная матрица. В этом случае матрица дает значительный вклад в общую характеристику композита и, в частности, в его длительную прочность. [c.284]

Следует отметить, что на характеристики усталости лопаток сильное влияние оказывает конструктивный фактор — сложность профиля пера и большая удельная поверхность его по сравнению с образцами, неравномерное распределение материала по поперечному сечению, а также острые кромки пера лопатки. [c.230]

Постановка задачи о колебании балок с нелинейными граничными условиями, а также задачи о критических режимах валов и роторов, имеющих опоры с нелинейными характеристиками, представляет определенный практический и теоретический интерес. Решение указанных проблем объяснит поведение ряда важных для современной техники упругих систем, таких как роторы турбомашин, валопроводы трансмиссий, лопатки турбомашин и т. д. Всякое твердое тело, используемое в качестве опоры (основания), распределяет внутри себя нагрузку и поэтому в заделке (как у балки на упругом основании) не будет пропорциональности между перемещением и силой не из-за нарушения закона Гука (что тоже может быть), а из-за влияния нагрузки на соседние участки [1]. Однако в машинах и различного типа инженерных сооружениях как по конструктивным соображениям, так и по технологическим причинам могут быть и более резко выраженные нелинейности. Некоторые из них могут возникать и в процессе эксплуатации машин и сооружений. Такую типичную нелинейность создают зазоры. [c.3]

Определение частотных характеристик лопаток турбин, имеющих бандажи с зазором, а также лопаток, устанавливаемых с качкой в замке, В последнем случае нелинейные граничные условия лопатки будут являться функцией чисел оборотов машины. [c.4]

Полученные результаты являются существенными и с практической точки зрения. Так, например, лопатки одного венца газовой турбины, обладающие в рабочем состоянии такого типа нелинейными характеристиками в замке (за счет действия центробежной [c.41]

Проведенные за последнее время работы на кафедре [30] показали, что можно улучшить характеристики рабочих колес видоизменением формы лопаток, причем изменение решетки целесообразно производить таким образом, чтобы эпюра скоростей трансформировалась с перенесением большей доли нагрузки к концу лопатки (о чем упоминалось в работах кафедры [26, 27] и других организаций) при сохранении той же циркуляции вокруг лопатки и соответственно колеса (т. е. напора). При этом, как правило, градиенты у начала лопаток (поперек канала и вдоль лопатки) уменьшаются, что в целом сказывается положительно на течении вдоль лопатки и на величине вторичных токов, что особенно существенно для компрессорных колес с небольшими отношениями bJD . [c.295]

Снижается экономичность колес вследствие ухудшения условий входа потока на лопатки из-за больших УИд, и неравномерности структуры. Переход к конструкции закрытого колеса с осевым входом вместо применяемого сейчас радиального входа устраняет эти недостатки, однако приводит к увеличению крутизны характеристик колеса. [c.305]

Испытания проводились с единственным образцом лопатки в широком диапазоне измерений температуры, что позволяла определить влияние добавочного демпфирующего покрытия на демпфирующие характеристики лопатки при колебаниях для соответствующих форм в зависимости от температуры. Колебания в лопатке возбуждались с помощью магнитного датчика,, перемещающего стальную шайбу, прикрепленную к лопатке. [c.341]

Оборудование стенда для испытаний двигателей. При проведении серии стендовых испытаний определялись динамические напряжения, обусловленные колебаниями, в направляющих входных лопатках с демпфирующим покрытием и без него. Были установлены многочисленные тензодатчики и термопары, что позволило определять распределение температур и напряжений. Определялись также эксплуатационные характеристики. На основе проведенных измерений была определена температура на входе в турбину, которая в значительной степени влияет на долговечность элементов конструкции турбины. Была также исследована устойчивость лопаток, и было обнаружено, что дополнительное демпфирующее покрытие увеличивает устойчивость. Исследовалась также долговечность, т. е. способность демпфирующего покрытия выдерживать циклы изменения температуры при работе противообледенительных устройств, а также выявлялось стационарное распределение температур. При главном испытании на долговечность задавались 50 циклов подачи подогретого воздуха в противообледенительную систему. Это соответствует 1200 ч эксплуатации двигателя. Кроме того, на стенде производились определения демпфирующих характеристик для главных форм колебаний при наличии демпфирующего покрытия и без него. Для всех форм колебаний демпфирование значительно усилилось после установки демпфирующего покрытия. [c.344]

К 1984 Г. Время эксплуатации покрытий на двигателях боевых самолетов достигло 1 тыс. ч. За это время не было обнаружено трещин, появившихся вследствие вибраций в двигателях. Эти покрытия успешно выдержали неблагоприятные температурные воздействия внешней среды без снижения демпфирую-ш их характеристик. На нескольких лопатках были обнаружены повреждения посторонними предметами, но эти лопатки восстанавливались описанным выше способом, причем не были нарушены ни график полетов, ни боевая готовность. [c.345]

Транспиращюнное охлаждение широко используется при создании различных типов пористых лопаток турбин [ 10]. Предложено большое количество конструкщ1Й таких лопаток. В основном они состоят из стержня с продольными кананами для подачи охлаждающего воздуха и соединенной со стержнем проницаемой оболочки, имеющей профиль турбинной лопатки. В некоторых случаях охлаждающий воздух подается не по каналам, а сквозь промежуточный проницаемый слой между стержнем и оболочкой. Материал зтого слоя имеет проницаемость значительно выше аналогичной характеристики пористой оболочки. [c.8]

У гидромуфт этого типа с резким увеличением момента сопротивления происходит довольно быстрое самоопоражнивание рабочей полости. Однако при этом моментные характеристики тоже могут иметь значительные провалы (см. рис. 163, а). С целью недопущения последних создают предварительные камеры 4 с лопатками 9 (см. рис. 164). [c.251]

С увеличением момента сопротивления самоопоражнивание рабочей полости происходит сначала в предварительную камеру. Так как размеры отверстия, соединяющего предварительную камеру с рабочей полостью, значительны, то процесс опоражнивания вначале протекает довольно быстро и камера практически сразу заполняется жидкостью. Однако дальнейшее опоражнивание рабочей полости замедляется вследствие того, что лопатки 4 насосного колеса создают встречный поток. Кроме того, отверстия 2, соединяющие предварительную камеру с дополнительной, имеют значительно меньшее суммарное сечение, чем кольцевое отверстие, соединяющее аванкамеру с рабочей полостью. В итоге моментная характеристика не имеет горбов и провалов (рис. 163, б). [c.251]

При элеронном регулировании изменение характеристик машин достигается поворотом закрылок 3 (элеронов), установленных за лопатками рабочего колеса 2 (рис. 91, б), что изменяет угол выхода потока. [c.137]

С целью защиты от разгона иногда применяют направляющие аппараты, в которых лопатки закрываются гидравлическим моментом из любого положения (самозакрывающиеся аппараты). Для этого необходимо принимать достаточно большой положительный эксцентриситет, сдвигающий характеристику в сторону +М, и профили, обладающие возможно малым изменением Л4гид от точки Со до С4. Но и при этом Мдв1 значительно увеличиваются (по сравнению с Л1д 1 обычного аппарата), что требует увеличения Реер> а следовательно, размеров и массы сервомоторов, размеров и массы маслонапорной установки и деталей привода. Для предотвращения быстрого закрытия лопаток и возникающего при этом гидравлического удара необходимо предусматривать в сервомоторах в конце хода на закрытие дросселирование масла (см. рис. IV. 11). Применение этих аппаратов является весьма проблематичным. [c.111]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Характеристики материалов. Лопатки паровых и газовых турбин для температур до 450 °С изготовляют их хромистых сталей 10X13, 20X13 для t < 560 °С применяют упрочненные нержавею- [c.273]

Соотношение максимальной и среднерасходной Ш(,р осевых скоростей за эавихрителем является важной характеристикой воздействия завихрителя на поток. Обобщение опытных данных для завихрителя с плоскими лопатками при = 15...60 и = 0Д3...0.46 в недиафрагмированной трубе с / = 4,4 позволило выявить следующую закономерность [c.34]

Методология анализа эксплуатационных раз- j рушений титановых лопаток в полной мере была реализована на лопатках вентилятора двигателя Д-18, поэтому ниже подробно рассмотрен случай разрушения титановых лопаток первой ступени вентилятора этого двигателя. Принципиальное I значение в рассматриваемом случае имела именно количественная оценка характеристик процесса роста трещин. Эта информация была получена на основе выполненного количественного фрактогра-фического анализа. [c.581]

Каскад событий в двигателе Д-ЗОКУ был связан с первоначальным разрушением титановой лопатки VII ступени компрессора (см. рис. 11.19 (1)), нанесением повреждений этой лопаткой на лопатке X ступени КВД и последующим отделением пера этой лопатки. Металлографический анализ показал, что структура материала удовлетворительная. Химический состав и механические характеристики материала также соответствовали техническим условиям на жаропрочный сплав ХН35ВТЮВД (ЭИ-437ВД) изготавливаемой лопатки. [c.608]

Самолет после последнего ремонта и без последующего осмотра в эксплуатации лопаток наработал 1877 ч. Поэтому однозначно можно утверждать, что отказ двигателя в полете был связан с первоначальным повреждением одной из лопаток X ступени КВД из-за попадания в проточную часть двигателя постороннего предмета в процессе эксплуатации после последнего ремонта. Попадание постороннего предмета вызвало деформацию пера лопатки, изменение ее резонансных характеристик, а также изменение уровня вибронапряженности из-за нарушения обтекания газовым потоком ее профиля. Разрушения остальных шести лопаток были также связаны с изменением в резонансных характеристиках этих лопаток из-за нанесенных на них повреждений с той лишь разницей, что деформации перьев этих лопаток явились следствием ударов отделившейся части пера первоначально разрушившейся лопатки. [c.611]

Лопатки, разрушение которых имело место в эксплуатации, изготавливают из жаропрочных сплавов ЖС6-У (I ступень турбины двигателя НК86) и ЭИ-598 (III ступень турбины обоих двигателей). Во всех исследованных случаях отклонений в качестве изготовления материала лопаток по химическому составу или по механическим характеристикам на удалении от зон дефектов или повреждений лопаток не наблюдалось. Все перечисленные характеристики и состояние материала соответствовали техническим условиям на их изготовление. Ниже рассмотрены случаи разрушения лопаток I и III ступеней компрессора. [c.613]

Размах деформаций, создаваемых в испытуемом образце (или во Зникающих в детали, например в кромке лопатки турбины), определяется жесткостью нагружения, величиной М = тах т]П И физическими свойствами материала (а, Е). При этом в одинаковых условиях нагружения (по жесткости, температурному циклу) величина размахов деформации может существенно различаться. Примером могут служить результаты иопы-тания трех сплавов (рис. 36), из которых изготовляют детал,п камер сгорания. Сплавы ХН60ВТ и ХН50ВМТЮБ одного класса некоторое преимущество последнего сплава объясняется его более высокими характеристиками при нижней температуре цикла (табл. 5). По расположению кривой термической уста- [c.61]

Начальная фаза работы связана с выбором соответствующего экспериментального обрудования, с помощью которого можно было бы достаточно точно определить демпфирующие характеристики добавочных покрытий. Было разработано и проанализировано несколько основных конструктивных вариантов входных направляющих лопаток. Наконец, была выбрана лопатка, приваренная к двум массивным титановым блокам. Такая конструкция с приемлемой точностью воспроизводит реальные граничные условия, которые имеют лопатки в двигателях, а мало похожий на исходную конструкцию базовый образец позволял проводить сравнительный анализ характеристик до и после установки демпфирующих покрытий. [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...