Влияние никеля и хрома

Обсуждение механизмов влияния никеля и хрома будет проведено ниже, здесь важно отметить одну интересную особенность. Оказывается, что описанное выше поведение никеля и хрома коррелирует с величиной энергии дефектов упаковки (ЭДУ) аустенита. На рис. 12 показана диаграмма, построенная в работе [73] на основе анализа многочисленных данных о зависимости ЭДУ от состава сплава (и дополненная некоторыми более поздними результатами, например, [74]) . Очевидно наличие на диаграмме минимума ЭДУ, соответствующего содержанию —18% Сг. Проведено много исследований влияния легирующих добавок в этой области, позволяющих минимизировать ЭДУ в различных сериях сплавов, но такие результаты не обладают большой общностью. Важность [c.67]

Фиг. 20. Влияние никеля и хрома на температурный коэфициент модуля упругости железоникелевых сплавов [б, 19].

В работе [703 ] изучено влияние никеля и хрома (4,5—6,5% Ni, 15,6 17,8% Сг и 0,07—0,13% G) на изменение механических свойств стали после различных вариантов обработки закалки, холодной прокатки при —60 до 94 и 180° С, комнатной температуре и в подогретом состоянии. Показано, что упрочнение сталей указанных составов тем больше, чем ниже содержание никеля, чем ниже температура прокатки (рис. 167), что связано с превращением метастабильного аустенита в мартенсит в процессе обработки давлением. Значения температуры превращения, т. е. Mg, могут в какой-то степени служить критерием упрочнения метастабильного аустенита. Максимальное упрочнение для этих сталей соответствует более полному превращению Y [c.310]

На рис. 248. а приведена диаграмма, показывающая влияние хрома и марганца при переменном содержании никеля на область распространения аустенита, а на рис. 248, б — влияние никеля и хрома при переменном содержании марганца. [c.420]

Рис. 284. Влияние никеля и хрома на потери веса сталей с 0 5 10 15 и 20% Сг в 5%-ной серной кислоте

Влияние никеля и хрома иа скорость коррозионного растрескивания сталей типа 18-8 [c.102]

Совместное влияние никеля и хрома на твёрдость и глубину отбела приведено [c.205]

Рнс. 1. Влияние никеля и хрома иа изменение потенциала железохромистых сплавов в нормальном растворе сульфатного железа в присутствии перекиси водорода и воздуха [c.10]

Совместное влияние никеля и хрома на твердость и глубину отбела привед( но на диаграмме фиг. 26. Наилучшие ре- [c.227]

Фиг. 9. Влияние никеля и хрома на характер кривых изотермического превращения аустенита стали, содержащей 0,5% С (В. И. Зюзин).

Хром и никель. Для производства фасонного литья широко используются различные типы хромоникелевых сталей. В настоящее время они являются наиболее распространенными из всех легированных сталей, применяемых для производства литья. Совместное влияние никеля и хрома позволяет получать сложные по форме и массивные стальные отливки, отличающиеся весьма высокой прочностью при сохранении высокой пластичности и ударной вязкости. Наиболее благоприятное сочетание прочности и пластичности получается при отношении N1 Сг = 2 2,5. [c.124]

Рис. 1.32. Влияние никеля и хрома на коррозионную стойкость сталей в 5%-ной серной кислоте при температуре 20 С [104].

Малые добавки- в низколегированных сталях не оказывают заметного влияния на скорость общей коррозии в воде и почве, однако состав стали играет большую роль в работе гальванических пар, определяющих коррозионную стойкость при гальванических контактах. Например, в большинстве природных сред стали с малым содержанием никеля и хрома являются катодами по отношению к углеродистой стали вследствие повышения анодной поляризации. Причина этого объяснена на рис. 6.15. И углеродистая, и низколегированная сталь, взятые в отдельности, корродируют с приблизительно одинаковой скоростью / ор, ограниченной скоростью восстановления кислорода. При контакте изначально различные потенциалы обеих сталей приобретают одно и то же значение гальв- [c.127]

Высокая стойкость циркония в деаэрированной горячей воде и паре представляет особую ценность при использовании в ядер-ной энергетике. Металл или его сплавы, как правило, заметно не разрушаются в течение длительного времени при температурах ниже 425 °С. Характерно, что скорость коррозии невелика в некоторый начальный период. Однако после определенной продолжительности контакта (от минут до нескольких лет — в зависимости от температуры) скорость коррозии резко возрастает. Как отмечают, это явление наблюдается на чистом и содержащем примеси цирконии после того, как потери металла достигают 3,5— 5,0 г/м . Аналогичное повторное ускорение окисления может происходить при еще больших потерях металла [55]. Если цирконий содержит примеси азота (>0,005 %) или углерода (>0,04 % то эти процессы протекают при более низких температурах [56 Негативное влияние азота ослабляют, легируя металл 1,5—2,5 % олова и уменьшая содержание железа, никеля и хрома. Такие сплавы называют циркалоями (см. выше). [c.380]

Хром. Результаты коррозионных испытаний в морской атмосфере сплавов, содержащих хром, показаны на рис. 25. Для низколегированных сталей представляет интерес влияние добавок хрома, не превышающих 2 %. Для оценки влияния одинаковых добавок меди, никеля и хрома на коррозионное поведение стали можно воспользоваться данными рис. 3—5. Введение от 1 до 2 % любого из этих трех элементов уменьшает скорость коррозии вдвое по сравнению со скоростью коррозии нелегированной углеродистой стали. [c.45]

Комбинации легирующих элементов. Рассмотрев и сравнив отдельное влияние на стойкость стали к морской атмосферной коррозии малых добавок меди, никеля и хрома, интересно сравнить и поведение сталей, содержащих различные комбинации этих трех, а также других элементов. Результаты коррозионных испытаний низколегированных [c.46]

При недостаточной изученности влияния марганца, серы, фосфора, никеля и хрома на жидкотекучесть можно для ориентировочной оценки ограничиться учётом влияния углерода, кремния и фосфора и принять, что а) при равном перегреве жидкотекучесть увеличивается приблизительно пропорционально сумме содержания С + 0,3 (81 -f- Р) ДО тех пор, пока эта сумма не превосходит 4,30/д (эвтектический состав) б) при равной эвтектичности жидкотекучесть повышается с увеличением перегрева. [c.11]

Влияние материала зубчатого колеса и термической обработки на точность его изготовления. Высококачественные колёса изготовляются из хромоникелевой стали с различным содержанием никеля и хрома в зависимости от назначения детали. Зубчатые колёса, подвергающиеся цементации, часто изготовляются также из хромистой стали с содержанием углерода до 0,20 /о. Ковка заготовки увеличивает прочность зубчатого колеса и его сопротивление износу и ведёт, кроме того, к экономии инструмента. Точность нарезания колёс в этом случае также выше в силу меньших отжимов инструмента при обработке материала более однородной массы. [c.173]

Влияние покрытий на предел выносливости, определяемый на воздухе. Значения коэффициентов р для образцов, подвергнутых электролитическому покрытию никелем и хромом, оксидированию, металлизации алюминием и диффузионному цинкованию, представлены в табл. 25. [c.516]

Марганец, никель и хром добавляются в эти сплавы в небольших количествах, оказывают меньшее влияние на их прочность, но повышают их коррозионную стойкость, жаропрочность и т. д. [c.431]

В сталях с содержанием <14% Сг , <15—18% Мп, относящихся к классу аустенито-мартенситных, введение никеля способствует дальнейшему понижению точек мартенситного превращения и увеличению количества аустенита. На рис. 247 показано влияние никеля и марганца при различных содержаниях хрома на положение границы аустенитной области сталей с 0,10—0,12% С и различным содержанием азота после 15-мин нагрева при 1075° С и охлаждения на воздухе. [c.420]

Рис 46 Влияние никеля н хрома на характер диаграмм изотермического распада аустенита стали с О 5 % С (В И Зюзин) [c.87]

Совместное влияние титана и хрома в тех же количествах на значения микротвердости никеля при различных температурах [c.28]

На коррозионное поведение металлов оказывают влияние как внешние факторы (некоторые рассмотрены в 4), так и внутренние. Известный факт значительного уменьшения коррозии обычной стали при легировании ее никелем и хромом подчеркивает большое значение одного из внутренних факторов — химического состава сплава. Сплав железа с 18% хрома и 8% никеля носит название нержавеющей стали. Число марок нержавеющих сталей велико, что свидетельствует о большом различии их свойств, в том числе и коррозионных. Конечно, термин нержавеющая сталь может быть применен лишь для сред средней агрессивности, таких как разбавленные растворы кислот, естественные водные растворы и др. Вместе с тем существуют такие агрессивные среды, в которых и нержавеющие стали быстро разрушаются. Поэтому говорить о стойкости того или иного сплава, не учитывая среду, в которой определяется его коррозионное поведение, нельзя. Ведь даже такой коррозионно-стойкий в обычных условиях металл, как золото, оказывается нестойким в царской водке, смеси соляной и азотной кислот (3 1). [c.27]

В технических условиях на углеродистую сталь оговаривается содержание пяти основных элементов углерода, марганца, кремния, фосфора и серы. В большинстве стандартов на углеродистую сталь, кроме того, оговорено предельно допустимое содержание никеля и хрома, которые попадают в сталь из стального скрапа при ее выплавке. В углеродистой стали присутствие хрома и никеля нежелательно. Углеродистая сталь должна обладать определенными механическими и технологическими свойствами, которые под влиянием этих элементов могут быть изменены в нежелательном направлении. Так, например, повышенное содержание никеля и хрома в углеродистой стали снижает ее очень важное технологическое свойство — штампуемость в холодном состоянии. [c.245]

Легирующие элементы отказывают незначительное влияние на пластичность феррита (8, Ф), но сильно влияют на ударную вязкость (Ок). Никель и хром в небольшом количестве несколько повышают ударную вязкость, а молибден, вольфрам, марганец и кремний энергично понижают ее (рис. 206). [c.273]

Влияние никеля и хрома 6 — 207 Влияние хрома 6 — 207 —— Маурера с полями прочности для чугуна [c.64]

Карбидообразующие элементы (Сг, Мо, W, V) существенно изменяют вид диаграммы и кинетику превращения, обусловливая четкое разделение перлитного и бейнитного превращения с появлением области повышенной устойчивости аустенита между ними На рис 46 приведены данные по влиянию никеля и хрома как некарбидообразующе го и карбидообразующего элементов на характер диаграм мы изотермического распада аустенита [c.86]

Для приближенного определения характера структуры обычно пользуются диаграммой Шеффлера, предварительно подсчитав эквивалеитпые содержания никеля и хрома. На структуру этих сталей оказывает влияние также термообработка, пластическая деформация н другие факторы. По )тому положение фазовых областей на диаграммах состояния определено для немногих систем в виде псевдобинарн1,[х разрезов тройных систем, обычно Fe—Сг—Ni с углеродом. [c.281]

Добавки молибдена отрицательно влияют на свойства сплавов Ре — N1 [19], что, вероятно, связано с образованием интерметал-лидов М1зМо (аналогично образованию N 3X1 в мартенситно-ста-реющих сталях, рассмотренных выше). В сплавах Ре — С — Мо влияние молибдена иа стойкость в соленой воде было отрицательным [21], а в нитратных растворах — положительным. В то же время в случае более сильно легированных сталей типа 4340 изменение содержания молибдена почти не отражалось на их поведении в соленой воде [21, 22]. Как и в случае хрома, имеющиеся работы по влиянию никеля и молибдена, связанные в основном с величиной /Дкр, необходимо дополнить исследованиями скорости роста трещины. [c.57]

Поведение аустенитных нержавеющих сталей вызывает и ряд важных вопросов, на которые пока нет ответа. Например, связан ли эффект введения больших добавок 81 или Т1 со структурными изменениями (т. е. стабилизацией б-феррита), или же он обусловлен влиянием ЭДУ растворенных примесей в растворе. Как уже отмечалось, мы склоняемся в пользу первой точки зрения, однако в данном случае и в настоящее время эффекты ЭДУ нельзя вычеркнуть из рассмотрения. [68, 94]. Не выяснена до конца и роль б-феррита при КР, а именно — препятствует ли он растрескиванию из-за своей вязкости и пластичности, или же по той причине, что его электрохимические свойства затрудняют повторное заострение вершины трещины. Наконец, детального изучения требует и влияние марганца на процесс индуцированного средой охрупчивания ввиду усиливающегося интереса к возможности замещения марганцем никеля и хрома, вызваннного все возрастающей дефицитностью и стоимостью последних. Не исключено также, что более эффективными заместителями окажутся добавки Мп-Ь -f 81 или какие-либо другие комбинации. [c.140]

Индивидуальное влияние добавок меди, никеля и хрома на коррозионную стойкость стали было исследовано Лакуэ [9] в ходе 7,5-летних атмосферных испытаний в Кюр-Биче на стенде, расположенном в 250 м от океана. Полученные результаты обсуждаются ниже. [c.44]

Легированию обычно подвергается качественный чугун, так как низкокачественная шихта не может быть исправлена даже высоким легированием. При легировании чугуна учитывается взаимное влияние химических элементов в отношении эквивалентности сил графи-тизации (см.,Основныехарактеристики свойств чугуна ). Из легирующих элементов особое значение имеют никель и хром. [c.49]

Как уже указывалось ранее, железо повышает коррозионную стойкость сплавов цирконий — олово в воде. Аналогичный эффект наблюдается и при введении в него никеля и хрома и притом не только в воде, но и в водяном паре при температуре 400° С. Более повышенная коррозионная стойкость сплавов в этом случае объясняется замедлением перехода к стадии ускоренной коррозии. Оптимальные концентрации легирующих компонентов в этих сплавах, по-видимому, следующие олова — 0,25—2,5% железа, никеля и хрома — 0,1—1,0%. При этом концентрация олова в цирконии зависит от количества загрязнений в нем. В сплаве с концентрацией 1% олова и 0,2—2% ниобия увеличение концентрации молибдена с 0,7 до 2% или тантала с 0,02 до 2,2% приводит к уменьшению скорости коррозии. Введение в сплав до 0,37% кислорода не оказывает влияния на стойкость сплавов этого же типа. Сплав циркалой 2 с концентрацией 1,5% олова, 0,12% железа, 0,10% хрома, 0,05% ниобия, <0,006% азота, <0,005% алюминия и <0,005% титана нашел широкое применение в ядерных реакторах с водяным охлаждением. Скорость коррозии этого сплава после выдержки в водяном паре при температуре 400° С в течение 41 суток составляет 1 мг1дмг -сут [c.222]

Автор кратко рассмотрел влияние на свойства жаропрочных сталей и сплавов осгшвных легирующих элементов — никеля и хрома, а также наиболее энергичных аустенитизаторов — азота, бора, углерода. Марганец, как уже отмечалось, в качестве аусте-нитизатора действует примерно вдвое слабее никеля. Поэтому при введении больших количеств марганца в состав жаропрочных сталей рекомендуется одновременно повышать содержание в них углерода или азота. По нашим данным весьма полезен в данном случае и бор. Сам по себе марганец, естественно, не повышает жаропрочности аустенитных сталей. Для максимального упрочнения твердого раствора Fe—Сг—Мп его легируют молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, титаном [371 в присутствии углерода с азотом. В высокожаропрочных сплавах на никелевой основе содержание марганца обычно сильно ограничивают, например до 0,3—0,5%. Возможно, это связано с относительной легкоплавкостью (см. рис. 78, в) и малой жаропрочностью сплавов системы Ni—Мп. Правда, в последнее время в состав никелевых сплавов типа инконель вводят до 10% Мп [42]. [c.45]

Рис. 1.42, Влияние содержания никеля и хрома на предельно допустимое содержание углерода, при котором отпуск при 650 С, 1 ч не пызывает склонности к МКК [1.2 . с. 84]

Лля конструкций, эксплуатируемых в промышленной атмосфере, как и в морской, оказывается полезной добавка меди. Однако совместное присутствие меди и фосфора, как это и следовало ожидать из диаграммы, рассмотренной выше (см. рис. 166), оказывает более благоприятное влияние (см. рис. 178, группа III — стали с высоким содержанием фосфора с добавками меди). Стали, содержащие марганец, кремний и медь, оказались более стойкими, чем медистэге, также и в промышленной атмосфере. Введение в сталь небольших ко.шчеств никеля повышает противокоррозионную стойкость сплава. Однако еще более положительные результаты можно получить при одновременном легировании никелем и медью (см. рис. 179, группа XI — медисто-никелевые стали) или никелем и хромом (см. рис. 179, группа VIII — никель-хромистые стали). [c.266]

Легирование железомарганцевого сплава с 40% Мп кремнием, никелем и хромом понижает точку Нееля и-сдвигает аномалию электросопротивления к более низким температурам. Наиболее интенсивно влияет кремний [1]. Кремний оказывает специфическое влияние и на электросопротивление двухфазных (е-1-7)-сплавов, неодинаковым образом, изменяя электросопротивление аустенита и е-мар-тенсита. В кремнемарганцевых сплавах ( 20% Мп) обнаружено аномальное изменение электросопротивления в области низких температур — наличие минимума nprf температуре жидкого азота и горизонтального участка в интервале температур от —196 до 0°С. Высказано предположение, что минимум электросопротивления обусловлен магнитным переходом в е- или е -мартенсите. Добавка кремния меняет знак температурного коэффициента электросопротивления на противоположный при у->е-превра-щении и не меняет знака при 7 е -превраш,ении [39]. [c.92]

Влиянию элементов на свойства феррита (или желе-" за) посвящено много работ, причем большой вклад Бнесли отечественные исследователи (А. П. Гуляев, В. С. Меськин, Д. А. Делле, М. М. Штейнберг и др.) [9, 13—15]. Не рассматривая подробно эти работы, можно сделать следующее заключение все легирующие элементы, изменяя параметр решетки железа в равновесном состоянии, повышают его прочностные свойства (за исключением хрома), незначительно изменяют характеристики пластичности (за исключением элементов, образующих растворы внедрения) и обычно понижают ударную вязкость (за исключением никеля и хрома). Степень влияния отдельных элементов зависит от вида образуемого твердого раствора и различия атомных радиусов железа и растворенного элемента. Эффективность упрочнения равновесного (отожженного) феррита в зависимо- [c.17]

Выше упоминалось о вредном влиянии никеля и марганца в стали на ее стойкость к сероводородному растрескиванию. Были разработаны низколегированные хромомолибденовые и хромалю-миниевомолибденовые стали, сочетающие хорошие прочностные характеристики с пониженной склонностью к растрескиванию в сероводородных растворах [66, 67]. К ним относятся стали следующего состава 1) <0,13% С 2,2% Сг2 0,35% Мо 0,35% А1 0,10% V (закалка при 950—1100°С и отпуск при 650—675°С) и 2) 0,12% С 2,4% Сг 1,0% Мо 0,5% V (закалка и отпуск при 750°С). Разработана также высокопрочная сталь, не содержащая никеля, с несколько повышенным содержанием хрома и добавкой алюминия. Химический состав этой стали 0,12—0,17% С 0,20—0,40% 51 0,50-0,70% Мп <0,035% 5 <0,035% Р 1,10-1,40% Сг 0,25-0,30% Мо 0,30-0,60% А1. Механические свойства (Тв 70 кгс/мм ао.2 60 кгс/мм б 21—29%. Испытания [57] показали значительно более высокую стойкость к сероводородному растрескиванию этой стали по сравнению с известными сталями того же уровня прочности. [c.60]

Известно положительное влияние ТЦО в процессе азотирования таких промышленных сплавов на основе никеля и хрома, как ЭП199, ВХ-4 и ВХ-4А. [c.203]

Паиболыпее распространение получила совместная добавка в серый чугун хрома и никеля (хромоникелевые чугуны). Никель и хром присаживаются к чугуну в отношении, обеспечивающем взаимную нейтрализацию их влияния иа отбеливание. Обычно отношение никеля к хрому берется как 2,5 1 и не превышает 3% никеля и 1% хрома. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...