Нитратные растворы

Высокое содержание азота в бессемеровской стали сообщает ей большую склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячих щелочных или нитратных растворах по сравнению G мартеновской сталью. Поэтому для изготовления паровых котлов обычно применяют мартеновскую сталь. [c.123]

Исследования [13] показали, что малоуглеродистая сталь (0,06 % С, 0,001 % N), глубоко деформированная на холоду, устойчива к КРН в кипящих нитратных растворах (рис. 7.4). [c.134]

Глубокая холодная обработка. Холодная прокатка до уменьшения толщины более чем на 50 % придает углеродистой стали стойкость к КРН в кипящих нитратных растворах. Эта устойчивость при низких температурах, например 100—200 °С, сохраняется на протяжении тысяч часов. [c.135]

Уменьшение потенциала анодного нарушения пассивного состояния нержавеющей стали в хлоридных растворах под действием растягивающих напряжений может служить критерием относительной устойчивости стали к коррозионному растрескиванию [70]. Даже при нагрузках ниже предела текучести в разбавленном растворе хлорида натрия потенциал пробоя нержавеющей стали 18-8 и в нитратном растворе потенциал перепассивации мягкой углеродистой стали значительно уменьшились [71 ]. [c.80]

Установлено, что чувствительность сталей к коррозионному растрескиванию в нитратных растворах во многом обусловлена распределением и состоянием углерода в металле. Так, закалка сталей понижает их стойкость к растрескиванию, а отпуск в интервале температур 400-500 °С повышает стойкость высокопрочных сталей в нитратных средах (3, 8]. [c.44]

Рис. 4.2. Потенциодинамические анодные поляризационные кривые железа в деаэрированных нитратных растворах, содержащих МЭЛ (0,05 моль/л), ТЭЛ (0,05 моль/л) и N0- (1 моль/л) 12]

Защитные свойства у фосфатно-нитратных растворов значительно выше, чем только у фосфатных или только у нитратных [c.265]

КОРРОЗИОННО-ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЕ ПОВЕДЕНИЕ И АНОДНАЯ ЗАЩИТА НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ В ХЛОРИД-НИТРАТНЫХ РАСТВОРАХ [c.46]

Рис, 3.8. Анодные поляризационные кривые нержавеющих сталей в хлорид-нитратном растворе при 30°С [c.52]

Сульфатные растворы Нитратные растворы Щелочные хлоридные -растворы + СОг Растворы хлорида магния [c.255]

Иногда возникают трудности с подысканием подходящей реакции для регистрации ионов на кольце (это может бЫть осаждение, восстановление или окисление ионов металла). Например, в случае М1-электрода нам пришлось предварительно провести большое исследование, прежде чем удалось отыскать подходящую реакцию в нитратном растворе [12, 13]. [c.78]

Качество покрытий (табл. 7), полученных из нитратных растворов на нихромовой проволоке, зависит от режима обжига и подготовки покрываемой поверхности. Предварительное окисление проволоки является обязательным. Удаление окисной пленки с поверхности пре- [c.27]

ПОЛЯРИЗАПИОННЫБ ИЗМЕНЕНИЯ НА НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЯХ В КОНЦЕНТРИРОВАННЫХ НИТРАТНЫХ РАСТВОРАХ [c.33]

Добавки молибдена отрицательно влияют на свойства сплавов Ре — N1 [19], что, вероятно, связано с образованием интерметал-лидов М1зМо (аналогично образованию N 3X1 в мартенситно-ста-реющих сталях, рассмотренных выше). В сплавах Ре — С — Мо влияние молибдена иа стойкость в соленой воде было отрицательным [21], а в нитратных растворах — положительным. В то же время в случае более сильно легированных сталей типа 4340 изменение содержания молибдена почти не отражалось на их поведении в соленой воде [21, 22]. Как и в случае хрома, имеющиеся работы по влиянию никеля и молибдена, связанные в основном с величиной /Дкр, необходимо дополнить исследованиями скорости роста трещины. [c.57]

В экспериментах с катодным наводороживанием сплавов Ре — С с низким уровнем прочности при возрастании содержания углерода наблюдалось усиление растрескивания [36]. В работе [19] отмечено уменьшение времени до разрушения низкоирочного чугуна (а также сплавов Ре — N1) [19]. При исследовании КР в нитратных растворах [34, 35] аналогичные результаты были получены для сплавов, закаленных в воде. При охлаждении в печи поведение было более сложным. Исследованные сплавы после закалки имели мартенситную структуру, а при медленном охлаждении — ферритперлитиую. Возможно, что в этом случае главную роль играли микроструктурные эффекты. Тем не менее в случаях, [c.57]

Стоимость перевода нитратных растворов в металлический плутоний доходит до 2,40 долл. за 1 г, хотя по современным рекомендациям КАЭ США она дожна быть 1,5 долл. за 1 г. В дальнейшем на больших заводах можно будет снизить стоимость этой переработки до 1,0 и даже 0,5 долл. за 1 г [125]. [c.513]

Уран из нитратных растворов при очистке химических К центратов экстрагируют в ситчатых пульсационных колон из нержавеющей стали 304 L. На новом заводе фирмы ЕЫогс Nu 1 (Канада) для извлечения и разделения циркония и г ния колонны Mix o , трубопроводы и вентили изготовлены так из нержавеющей стали 304 L [11 ]. [c.96]

Для экстракции Д2ЭГФК из сернокислых растворов былр получены примерно те же результаты, что и для хлоридных и нитратных растворов. Однако наилучшая экстрагируемость наблюдается для хлоридных систем, затем следуют нитратные и сульфатные системы. При экстракции церия оказалось, что повы-шение концентрации сульфата до 0,8 М приводит к увеличению , а дальнейшее повышение до 2,0 М — к уменьшению [222]. Аналогичные данные были получены для определения влияния рЦ на экстракцию церия максимальная экстракция наблюдается при р [ = 1,3, а затем понижается [2221. [c.232]

Советскими исследователями описан процесс извлечения рения из нитратных растворов [ПО]. После удаления молибдена в пяти ступенях экстракции 7 %-ной Д2ЭГФК рений извлекают из ра-фината раствором триоктиламина в керх)сине, содержащим ТБФ 240 [c.240]

На нескольких заводах для очистки урана применяется про- -цесс Eluex — экстракция третичным амином после ионообменного извлечения из раствора. В результате получен уран высокой чистоты [287, 288]. На многих заводах насыщенную ионообменную смолу элюируют хлоридным или нитратным растворами. Применение нитратного раствора сопряжено с загрязнением окружаю--щей среды, но при этом можно получить более чистый продукт. Поэтому процесс Eluex будет по-видимому широко применяться. Его можно использовать на всех существующих заводах, где используют процесс ионного обмена. Вместо нитрата для элюирования урана в этом случае применяют 5—10 %-ную серную кислоту. Затем уран экстрагируют третичным амином [287]. Возможно применение диалкилфосфоната для экстракции урана из нитратного раствора [287—289]. [c.268]

В табл. 45 приведены сравнительные затраты на сорбцию и экстракцию урана из бедных растворов для заводов, расположенных в трех районах Канады [44]. Общие затраты на растворитель и реагенты составили 0,11 долл/кг UgOg. Эксплуатационные затраты на экстракцию для каждого из трех районов ниже расчетных затрат на сорбцию. Большое различие в затратах для Юрейниум Сити объясняется отсутствием проблемы отравления в экстракционном цикле. Для процесса производительностью 3000 т/с в районе Эллиот Лейк затраты на ионный обмен составляли 0,2 долл/кг извлеченного UgOg, в том числе 0,12 долл/кг стоимость нитратной десорбции. Нитратная десорбция предпочтительней хлоридной, так как нитрат—ион менее коррозионен, выход нитратного элюата в два раза меньше выхода хлоридного, нитратные растворы более эффективны с точки зрения защиты смол от отравления. [c.361]

Насыщенная ураном смола десорбировалась хлоридными или нитратными растворами. Вследствие существования проблем, связанных с вредным влиянием нитрат—ионов, были исследованы другие способы десорбции. Альтернативным методом является метод десорбции урана 1,0 М раствором серной кислоты с последующей экстракцией урана третичным амином [46]. Этот Eluex процесс используется для получения уранового концентрата. В настоящее время заводы, использующие только ионообменный процесс, рассматривают применение Е1иех-процесса как реальный путь дальнейшего усовершенствования. Вообще, экономическая эффективность возрастает с повышением чистоты конечного продукта и дополнительные затраты быстро возмещаются. Дополнительные затраты в этом процессе составляют 16—22 центов на 1 кг UjOg. [c.364]

Подавление питтингообразования в хлорид-нитратных растворах при потенциалах, превышающих верхний потенциал питтингообразования, названный Феттером [29] потенциалом ингибирования питтинговой коррозии фин, наблюдалось Браунсом и Швенком [33] на нержавеющих сталях. [c.48]

Параметры области питтингообразования и пассивности (фпо, фин, фп, Фпп) для указанных сталей изменяются в зависимости от соотношения концентраций нитрата и хлорида калия и температуры [35, 36]. В интервале от фст до фпо и от фпп до фин происходит резкое увеличение плотности тока. Как видно из анодных поляризационных кривых стали 12Х18Н10Т (рис. 3.4), в хлорид-нитратном растворе при 30°С и 0,1 н. нитрата калия ингибирую- [c.48]

Рис. 3.5. Влияние температуры на фпо стали 12Х18Н10Т в хлорид-нитратном растворе при различной концентрации NO3

В нейтральном хлорид-нитратном растворе ионы фтора (0,1—0,3 и.) не влияют на потенциалы, ограничивающие область питтингообразования стали 12Х18Н10Т, но нарушают ее пассивное состояние при потенциалах выше 0,8 В (рис. 3.7) в то время как потенциал перепассивации фпп — 1,2 В. Увеличение концентрации KF до 0,2 н. приводит к появлению максимума на поляризационной кривой при ф = 0,95 В (рис. 3.7, кривая 5). Для 0,3 н. KF плотность тока в области максимума и в области вторичной пассивности уменьшается. [c.50]

В присутствии агрессивных ионов при недостаточных для полного подавления коррозии концентрациях ингибитора коррозия носит локальный характер. В особенности это проявляется в присутствии хлорида и иитрата. В сульфате локальный характер коррозии выражен менее четко и проявляется он значительно реже, чем в хлористых и нитратных растворах. Локальный характер коррозии в присутствии бензоата не приводит, однако, по мнению автора, к столь глубоким питтинговым поражениям, как в присутствии хромата и нитрита натрия. [c.183]

В первоначальных теориях коррозионного растрескивания рассматривался двухстадийный процесс сначала электрохимическая реакция создает точечное поражение, являющееся концентратором напряжений, от которого затем распространяется на короткое расстояние трещина, после чего электрохимическая реакция повторяется. На такое двухстадийное развитие процесса в низкоуглеродистых сталях в нитратных растворах и в некоторых алюминиевых сплавах указывали внезапные всплески потенциала образцов, неравномерное их удлинение (затруднительное для объяснения, если образцы содержат много трещин) и акустические методы. В аустенитных нержавеющих сталях двухстадийный процесс не был обнаружен. Неравномерное распространение трещин в низкоуглеродистых сталях можно объяснить выделениями по границам зерен или связать с известными интерметаллическими соединениями в некоторых алюминиевых сплавах. Однако аустенитные нержавеющие стали являются сплавами с высокой вязкостью, и маловероятно, что в них возможно существование надреза, служащего концентратором напряжений и способного вызвать образование коротких трещин хрупкости скорее всего пластическая релаксация приведет к затуплению соотвествующего острия. Подобное же возражение можно высказать относительно коррозионного растрескивания а-латуней, хотя было Доказано, что в их локальных областях ближнего порядка могут существовать хрупкие трещины [115]. [c.185]

Нетрудно видеть, что КР сплава АМг6Т1 наиболее быстро происходит в хлоридно-ацетатном растворе. При этом общая коррозия сплава незначительна. В других исследованных растворах за время испытаний КР не возникает или происходит спустя значительно больший промежуток времени. Для сплава Д16Т1- оптимальные результаты были получены в хлоридно-нитратном растворе. [c.129]

Приготовление ацетатных полуколлоидных растворов ведется так же, как и приготовление нитратных растворов. Следует отметить, что в отличие от нитратных растворов при сливании гидролизата с ацетатами свинца и бария осадок не выпадает. Исследованные ацетатные полуколлоидные растворы (табл. 5) можно приготовить прозрачными, однако уже через 30 мин.—1 час они необратимо превращаются в гель. Некоторое продление срока годности ацетатного полуколлоидного раствора может быть достигнуто введением борного ангидрида (до 25%). Такие растворы получаются сильно разбавленными, и их практическое использование затруднено. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...