Перегрузка на входе

Если усилитель работает в режиме линейной характеристики и регулятор громкости находится в положении, обеспечивающем уровень выходного сигнала на 12 дБ ниже уровня сигнала, соответствующего номинальной мощности в зависимости от уровня входного сигнала, то входной сигнал от генератора на частоте 1 кГц увеличивается до тех пор, пока на осциллографе не появятся заметные ограничения выходного сигнала. Если это вызвано перегрузкой предварительного усилителя, то ограничение будет устойчивым при установленном положении регулятора громкости. Очень важно отметить следующее. Порог перегрузки на входе соответствует среднему квадратическому значению напряжения, поступающего на вольтметр от генератора при этих условиях. Перегрузка может быть отнесена к установленному значению коэффициента гармоник вместо порога пикового ограничения. [c.156]

Параметры грампластинки, постоянные времени воспроизведения 212 Перегрузка на входе 156 Перекрестные искажения 45, 117 [c.383]

Газодинамические органы управления работают в сложных условиях. Прежде всего они взаимодействуют с высокоскоростной, сильно нагретой, содержащей различные примеси струей продуктов сгорания топлива двигательной установки. Такое взаимодействие приводит к значительным резко возрастающим динамическим нагрузкам, обусловленным быстрым выходом двигателей на рабочий режим. Газодинамические органы функционируют в условиях невесомости в космическом пространстве и испытывают весьма большие перегрузки при входе спускаемых аппаратов в атмосферу планет. [c.300]

При -нахождении в горячем резерве должна быть обеспечена возможность быстрого ввода насоса в эксплуатацию. Необходимо постоянно следить за давлением на входе в насос и уровнем жидкости в питающем резервуаре. После выхода электродвигателя или турбины (при паротурбинном приводе насоса) на номинальную частоту вращения по показаниям контрольно-измерительных приборов необходимо убедиться в нормальной работе насоса. Нельзя допускать перегрузку насоса сверх параметров, оговоренных в его паспорте. Категорически запрещается пускать насос в работу при закрытой задвижке на всасывающем трубопро-200 [c.200]

В период пусконаладочных работ и освоения системы возбуждения имело место значительное число отказов, не зависящих, как показал дальнейший опыт, от обслуживающего персонала КС. При отключении нескольких агрегатов (двух или четырех) из-за неисправностей происходит перераспределение нагрузки на оставшиеся, которые отключаются токовой защитой от перегрузки либо выпадают из синхронизма. Объясняется это тем, что наладку системы возбуждения проводили в автоматическом режиме АРВ-2 по функциям напряжения статора. Автоматический режим не реагировал на изменение тока статора, что приводило к отключению двигателя от защит. Подобное явление наблюдалось и при загрузке агрегатов в трассу, когда в аварийных ситуациях давление газа на входе превышало 5,5 МПа. При пусках электропривода СТД-12500 из-за преждевременной подачи возбуждения (реле РПУ-1 имеет недостаточную выдержку времени) возникали сильные вибрации двигателя. Эксплуатационным персоналом совместно с разработчиками системы и Оргэнергогазом внесен ряд изменений и конструктивных доработок, что дало возможность исключить аварийные остановки ГПА. [c.27]

В момент выполнения условия у = Ур срабатывает реле Р1, которое своим контактом подает питание на обмотку реле Р2. Реле Р2, срабатывая, контактом ЗР2 блокирует себя, а контакты IP1 и 2Р2 перебрасываются в положение 2 и тем самым осуществляют моделирование явления скачкообразного изменения жесткости в системе, т. е. НС переходит в ПС. При этом автоматически обеспечиваются начальные условия для уравнения движения ПС (7.68). В этом случае срабатывает реле Р2, которое замыкает контакт 5Р2, и на вход усилителя 3 подается сигнал, пропорциональный Ау с соответствующим знаком . Последний формируется заранее посредством контакта 1РЗ, но до перехода от НС к ПС не поступает на вход 3, так как контакт 5Р2 еще разомкнут. Реле РЗ слаботочное поляризованное типа РП4, и управляется сигналом, величина которого пропорциональна у (t). В связи с тем, что к моменту срабатывания реле Р2 контакт JP3 реле РЗ должен находиться в соответствующем положении, то реле РЗ срабатывает раньше, чем реле Р1, и, следовательно, раньше, чем реле Р2. Контакт 4Р2 служит для защиты реле РЗ от перегрузки после перехода в ПС. После переключения и блокировки реле Р2 в электронной модели протекает динамический процесс, моделирующий движение ПС, и схема работает как ранее описанная модель упругопластической системы. После останова и возврата электронной модели (что соответствует окончанию решения) для повторного решения необходимо тумблер перевести в положение Вкл , нажатием кнопки К. обесточить реле Р2 (заблокированное к этому моменту своим контактом ЗРЗ). Схема прихо- [c.313]

Если при опрессовке не выявилась течь трубного элемента, то рост уровня в корпусе может быть следствием неправильной работы регуляторов уровня или тепловой перегрузки подогревателя вследствие понижения температуры конденсата на входе в него. В первом случае необходимо проверить работу приборов автоматики и дистанционного привода регулятора, во втором—разгрузить соответствующий ПНД по пару прикрытием задвижки на отборе. [c.63]

Определить скорость газов на входе в экономайзер при температуре i=650° , коэффициенте избыта воздуха 11,30 и сечении газохода в свету F=26,0 м . Коэффициент полезного действия котла при перегрузке снижается с 89 до 87%. [c.84]

I отличие от предыдущего случая, будет вполне нормальной (см. рис. 48.10). Однако после размораживания Рисп обязательно поднимется выше 4 бар (то есть 0°С). При запуске компрессора после размораживания ТРВ с заправкой МОР будет стремиться поддержать температуру испарения на уровне не выше -20°С, однако регулятор запуска допускает давление на входе компрессора 1,9 бара (то есть -15°С), предотвращая опасную Рис. 4В.10 1 перегрузку двигателя. Таким образом, хотя установка и допускает во время [c.245]

Проскок генератора волн при больших вращающих моментах. Проскок связан с изменением формы генератора волн, гибкого и жесткого колес под нагрузкой вследствие их недостаточной радиальной жесткости. При этом зубья на входе в зацепление упираются вершинами друг в друга, жесткое колесо распирается, генератор сжимается и происходит его проскок. Поэтому необходимо правильно назначать параметры элементов передачи и допустимый кратковременный момент перегрузки. [c.314]

Гидропровод находит все большее применение в мостовых кранах. Так, на рис. 112, а показан механизм передвижения крана с высокомоментным гидродвигателем. Электродвигатель 1 приводит в движение аксиально-поршневой насос 2, от которого жидкость под давлением передается в гидродвигатель 4- За счет перепада давлений на входе и выходе гидродвигателя его ротор вращается и через вал 5 приводит во вращение ходовое колесо 6. Для предохранения механизма от перегрузки установлен предохранительный клапан 8. Ходовое колесо каждой концевой балки моста приводится во вращение своим отдельным механизмом. Для синхронизации движения при различных нагрузках на концевых балках установлены дроссели. [c.300]

Еще одно требование к МУ — это необходимость иметь перегрузочную способность не менее 26. .. 30 дБ. Ведь плавные.регуляторы уровня ИР и ОР стоят после него, поэтому с их помощью невозможно в случае перегрузки снизить уровень на входе МУ, а переключатель чувствительности Ат во время записи или непосредственного вещания использовать нельзя, так как он изменяет уровень ступенями сразу через 6 или 10 дБ. [c.184]

Имеется резерв по перегрузке на 6 дБ, т. е максимальный выходной уровень составляет + 21 дБн. Входное сопротивление 5 кОм, вы ходное — 60 Ом. Вход и выход симметричные Диапазон звуковых частот 30. .. 14800 Гц с неравномерностью +1. .. — 3 дБ. Коэффи циент гармоник на частоте 1 кГц при номиналь ном выходном уровне не превышает 0,5 % Уровень интегральной помехи по отноше нию к номинальному уровню не превышает —70 дБ в режиме реверберации при Т = 2 с Предусмотрено дистанционное управление Потребляемая мощность 200 В А, масса 45 кг На рис. 7.24, в приведен внешний вид циф ровой линии задержки ЕМТ-440. Она обеспе чивает задержку до 30, 60, 90 или 120 мс возможностью изменения через 7,5 мс. Часто та дискретизации 30 кГц, кодирование квази 12-разрядное. Линия задержки имеет симмет ричные входы и выходы. Номинальные вход ной и выходной уровни составляют + 6 дБн Входное сопротивление не менее 10 кОм, вы [c.189]

Вследствие неупорядоченности потребления пара отдельными технологическими потребителями возникает пиковая перегрузка источника пароснабжения, изменяются параметры пара на входе в установки, что в конечном счете сказывается на стабильности технологического процесса производства и качестве выпускаемой продукции. [c.111]

Насос 1 подает жидкость через пусковой клапан 2, золотник 3, управляемый краном реверса 4, и канал а неподвижного штока в левую полость цилиндра 5, причем последний перемещается в направлении, указанном стрелкой. Правая крайняя полость цилиндра золотника 3 сообщена при этом с линией нагнетания. Жидкость из правой полости цилиндра 5 удаляется через канал с1 неподвижного штока, золотник 3, редукционный клапан 9 и дроссель 10 в бак. Жидкость поступает через боковые окна, радиальные и осевое отверстия в верхнюю полость клапана 9 и действует на поршень 7, находящийся под воздействием пружины 6. Чем больше давление жидкости в верхней полости клапана 9, тем больше перекрывается подвод жидкости к дросселю 10, так что на входе в дроссель постоянно поддерживается мало меняющееся по величине низкое давление. Клапан 8 служит для предохранения системы от перегрузки. При перемещении налево цилиндра 5 упор 6 стола воздействует на рычаг крана реверса 4, поворачивая его. При этом крайняя левая полость цилиндра золотника 3 сообщается с линией нагнетания, а правая — с баком. Золотник 3 благодаря этому перемещается направо. Жидкость из насоса в этом случае поступает в правую полость цилиндра 5, перемещая его направо. Привод дает одинаковые скорости цилиндра в обоих направлениях движения. [c.429]

Для проверки параметров зацепления строим график относительно положения зубьев или рассчитываем зазор на входе в зацепление. График для передачи, близкой к той, которую мы рассчитываем, изображен на рис. 4.16. Поэтому ограничимся здесь расчетом зазоров на входе в зацепление. Расчет выполняем с учетом перегрузки передачи. [c.177]

Тепловая перегрузка из-за повышенного расхода воды или пониженной температуры воды на входе — для подогревателя повышенного расхода пара — для конденсатора. [c.47]

Крутящий момент от вала ротора передается посредством двухступенчатого редуктора и кулачковой муфты. В нерабочем состоянии кулачки ведущей и ведомой полумуфт между собой не связаны. При нажатии на шуруповерт кулачки полумуфт входят в зацепление, отвертка начинает вращаться вместе со шпинделем. Как только величина крутящего момента на шпинделе превысит определенную величину, между обеими полумуфтами возникает осевое давление, которое преодолевает сопротивление пружины и автоматически, выводит ведомую полумуфту из зацепления. Ведущая полумуфта, продолжая свое вращение, наносит удары по кулачкам ведомой полумуфты, заставляя завинчиваться шуруп или винт. Такая конструкция создает дополнительный крутящий момент на шпинделе шуруповерта и предохраняет электродвигатель от перегрузки. На заданный крутящий момент шуруповерт тарируется силон поджатия пружины с помощью гайки. [c.120]

В настоящее время в институте Энергосетьпроект разработан и внедряется в типовое проектирование еще один вариант автоматического ограничителя перегрузок АОП, структурная схема которого представлена на рис. 24,6. Измеритель перегрузки ИП выявляет абсолютное значение и знак отклонения тока ротора (статора) относительно некоторой заданной уставки +А/ — перегрузка, — А/ — недогрузка. Сигнал, пропорциональный перегрузке, подается на вход модели температуры МТ, состоящей из нелинейного преобразователя НП и инерционного элемента ИЭ. Использование инерционного звена вместо интегрального приближает модель к реальному физическому объекту. Тем самым повышается точность моделирования, особенно ощутимая в зоне небольших кратностей перегрузок, которые встречаются наиболее часто. Наличие нелинейного преобразователя с регулируемой нелинейностью позволяет подобрать практически любую заданную характеристику МТ. Выход модели температуры фиксируется пороговым элементом ПЭ, который формирует воздействие на разгрузку через логический элемент типа И при условии наличия перегрузки, контролируемой выявлением знака перегрузки ВЗП. В случае недогрузки формируется сигнал на возврат системы возбуждения в исходный режим. Неуспешное действие канала разгрузки контролируется элементом независимой выдержки времени ЭВ, который формирует сигнал на входе в схему защиты генератора, через логический элемент типа НЕ, деблокируемый при наличии перегрузки. Применение АОП по структурной схеме рис. 24,6 позволяет полнее использовать перегрузочные возможности машины. [c.54]

Усилитель РЧ выполнен на транзисторе УТЗ-1 по схе- ме резонансного усилителя с включением транзистора по схеме с общей базой. Нагрузкой УРЧ служит резонансный контур ЬЗ-З, СЗ-4, СЗ-5, СЗ-6, перестраиваемый с помощью, " катушки ЬЗ-З. Для защиты последующих каскадов от перегрузки при воздействии сильных сигналов контур УРЧ зашунтирован диодом У03-1. Для устранения шунтирующего воздействия диода на резонансный контур при поступлении на вход радиоприемника малых сигналов иа диод подается напряжение смешения, снимаемое с резистора НЗ-4. [c.51]

На рис. 1,6 представлена зависимость давления окислителя на входе в насос одного из двигателей от времени полета. Так же, как и в случае осевой перегрузки, на среднее значение давления до 115-й секунды наложены хаотические колебания небольшой амплитуды. После 115-й секунды полета колебаний картина меняется амплитуда колебаний существенно возрастает и колебания приобретают регулярный характер. Частота колебаний совпадает при этом с собственной частотой корпуса, а характер зависимости амплитуды колебаний от времени полета имеет тот же вид, что и показанный на рис. 1,а. [c.6]

Под действием вибраций в гидравлическом тракте насоса и в подсоединенных к нему трубопроводах возникают колебания дав. ления, частота которых соответствует частоте механических коле, баний. Наибольшие амплитуды колебаний давления (б/ 1=0,05 0,7 МПа) наблюдались перед насосами (рис. 4), в тракте насоса (за колесом) и за насосом величина колебаний давления значительно меньше (бр2=0,02- 0,2 МПа). Колебания давления на вы. ходе из насоса регистрировались без фазового сдвига по отношению к колебаниям давления на входе в насос. Амплитуды колебаний давления возрастают с увеличением перегрузок пропорциональ. но квадрату частоты колебаний. При амплитудах колебаний давления, примерно равных уровню давления на входе в насос, возникали разрывные колебания жидкости. Ниже проведен анализ гармонической формы колебаний, при этом нижний предел исследований ограничен частотами 20 Гц, так как колебания давления при малых перегрузках соизмеримы с шумами. [c.232]

Анализируя выражения (3) и (4), видим, что амплитуда колебаний давления на выходе из насоса зависит не только от степени реагирования жидкости в трубопроводах на перегрузки, как и для амплитуды колебаний давления на входе в насос, но и от параметров насоса Х ). При работе насоса в области правой ветви [c.236]

Микросхемы серии 142 ЕН весьма критичны к кратковременным импульсным перегрузкам по току и кратковременным обратным перенапряжениям. Такие режимы возникают при работе с нагрузками, имеющими импульсный характер и содержащими большие реактивности (особенно индуктивности). В этих с 1>чаях применение микросхем без специальных мер защиты недопустимо. Средствами защиты могут быть диоды и конденсаторы на входе и выходе стабилизатора. В интегральных стабилизаторах серии 142 ЕН предусмотрена возможность подключения внешнего регулирующего элемента. [c.99]

Перегрузкой входа называется явление, при котором амплитуда подводимого сигнала больше отрицательного смещения. Если на вход лампы, работающей при отрицательном смещении— 2 в, подвести сигнал с амплитудой 3 в, потенциал на управляющей сетке будет изменяться от +1 до —5 в. При поло- [c.106]

Внутри корпуса установлена плата блока индикации перегрузки и электрических фильтров, обеспечивающих электрическое разделение НЧ п ВЧ полос АС. Индикация перегрузки осуществляется при подаче на вход АС импульсных сиг налов мощностью свыше 25 Вт. [c.84]

Наконец, нужно отрегулировать узел индикации перегрузки. Делается это просто. На вход усилителя при нажатой кнопке Концерт" снова подают сигнал частотой ШОО Гц такого уровня, чтобы на нагрузке получился максимально возможный неискаженный сигнал. После этого движок потенциометра КЗ (К4) (см. рис. 27) устанавливают в положение, при котором светодиод полностью погаснет. Сигналы на индикаторы перегрузки снимают обязательно непосредственно с выходных гнезд, к которым подключены акустические агрегаты. [c.65]

Конденсаторы монтируются в батареи в вертикальном положении. Конденсаторы КСЭ и КСЭК допускают также горизонтальную установку. Подсоединение производится к сборным шинам гибкими проводниками. Корпуса должны быть изол11рованы друг от друга. Особое внимание должно уделяться качеству водяного охлаждения, так как плохое охлаждение является основной причиной выхода конденсаторов из строя. Температура воды на входе не должна быть более 30 С. Желательна установка реле протока в каждой ветви охлаждения (не более трех конденсаторов последовательно). Масса конденсаторов не свыше 35 кг. Конденсаторы допускаютработу на переменной частоте, но без перегрузки по току и напряжению. [c.172]

Выходное напряжение моста через сопротивления Ri, R , потенциометр и разделительный конденсатор Св поступает на вход резонансного усилителя, собранного на лампе JI2 (6К4П), и после дополнительного усиления и детектирования подается на стрелочный индикатор И. Индикаторный блок состоит из детектора Лз, собранного на первой половине лампы 6Н2П, и усилителя постоянного тока (вторая половина лампы 6Н2П), в анодную цепь которого включен микроамперметр. Шкала микроамперметра сделана обратной, т. е. отсутствие сигнала с моста вызывает максимальное отклонение стрелки прибора это сделано с целью защиты стрелочного прибора от перегрузки. [c.85]

В задатчике мощности преобразуются сигналы, пропорциональные току и напряжению дуги. Результирующий сигнал с задатчика мощности поступает на вход полупроводникового усилителя через блок сравнения, куда в качестве отрицательной обратной связи подается напряжение с якоря электродвигателя перемещения электродов. Узел токоограни-чения обеспечивает снижение сигнала на выходе усилителя при перегрузке двигателя перемещения электродов. [c.221]

Организация контроля за поддержанием минимального разрежения воздуха на входе в углеразмольные мельницы, благодаря чему уменьшился присос в эти мельницы наружного воздуха и сократился объем выходившего из них сушильного агента. Этот агент сбрасывался в топку помимо горелок, и при уменьшении его количества стало возможным увеличение подачи воздуха в горелки без возрастания избытка воздуха в тоике и газоходах и, следовательно, без перегрузки дымососов. [c.95]

Давление на входе в компрессор (Рвсас) в любом случае должно оставаться ниже или равным 1.9 бара (то есть -15°С), чтобы перегрузка двигателя компрессора при запуске или после продолжительной остановки не превышала допустимой величины и не приводила к отключению компрессора предохраняющими устройствами. [c.244]

Время перегрузки пшхты в загрузочный бункер в мин 8 Давление воздуха на входе в установку при перегрузке. [c.38]

Структурная схема устройства ограничения тока ротора до номинального значения представлена на рис. 24,а. Величина, пропорциональная току ротора / (с выхода фильтра ВУИ), подается на выявитель перегрузки ВП, пропускающий ток перегрузки в полосе /п= (1,3- -2,0)/ном. Ток выхода ВП попадает на вход модели температуры МТ, состоящей из двух последовательных элементов квадратора К и интегрирующего звена ИН. На выходе модели температуры расположен пороговый элемент ПЭ1 с заданной уставкой, формирующий воздействие на разгрузку. Для обеспечения нормального протекания процесса разгрузки введен второй пороговый элемент ПЭ2, контролирующий наличие перегрузки. Устройство воздействует на вход усилителя УС. Приведенная структура ограничителя обладает существенными дефектами [c.52]

При возникновении кругового огня на коллекторе тягового двигателя, короткого замыкания, перегрузки, а также при пробое вентиля полупроводниковой выпрямительной установки соответствующий датчик [ДПВ, ДКЗ, БДР) выдает сигнал на вход блока управления защиты, под действием которого открывается управляемый вентиль УПВК-50, включенный последовательно с катущкой быстродействующего контактора защиты. Контактор срабатывает и разрывает цепи питания выпрямительной установки. [c.151]

Для спуска КК с орбиты на Землю в заданной точке орбиты включается тормозная двигательная установка, которая уменьшает скорость корабля до расчетной величины. После этого корабль переходит на траекторию спуска, где происходит отделение от СА приборно-агрегатного отсека, который затем сгорает при входе в плотные слои атмосферы. СА с космонавтом тормозится в атмосфере. Траектория его спуска выбирается таким образом, чтобы максимальные перегрузки при входе аппарата в плотные слои атмосферы не превышали перегрузок, допустимых для человека. Максимальные перегрузки при торможении СА в атмосфере не превосходят 10 единиц. При снижении СА корабля до заданной высоты 7 км включается система приземления. По команде от барометрических реле сбрасывается крышка катапультного люка и космонавт катапультируется из аппарата, приземляясь на парашюте. Предусмотрена также возможность приземления космонавта в СА. Непосредственное приземление космонавта происходит с малой скоростью - 6 м/с, кабины космонавта - 10 м/с. После катапультирования космонавта включаются радиопеленгационные системы, предназначенные для пеленгации кабины космонавта во время спуска на парашютах и после их приземления. [c.41]

Всякая АТУ состоит из двух частей (оис. 10) первая — устройство для локализации (предотвращения поступления в воздух цеха) вредных технологических выделений пыли, газов и парюв, части избыточно-го тепла такое устройство называется местным отсосом вторая — комплекс устройств для извлечения аспирационного воздуха из местного отсоса, перемещения этого воздуха, его обработки и выброса в атмосферу. В этот комплекс входят воздуховоды вентиляторы аппараты для очистки воздуха от пыли, газов, паров система транспорта уловленных вредностей от АТУ до мест их сбора, обезвреживания, перегрузки на внешний транспорт электродвигатели устройства переда чи движения от двигателя к вентилятору устройства виброизоляции устройства для подвода и отвода воды и другие. [c.12]

Блок токовой защиты БТЗ предназначен для защиты цепи вторичной силовои обмотки главного трансформатора, а также тягового выпрямителя от токои перегрузки и короткого замыкания, которые могут возникнуть в режиме тяги. Для контроля тока в цепи вторичной обмотки включены два трансформатора тока Т2 н Т4. Сигнал от трансформатора тока поступает на вход блока БТЗ. При значении тока во вторичной обмотке главною трансформатора выше 1200 А БТЗ подает питание на отключающую катушку воздушного выключателя. Происходит отключение главного трансформатора ( контактной сети. [c.50]

Полет Аполлона-13 отличался более низким, чем во всех предыдущих случаях, значением давления на входе в насос окислителя. Это вызвало уменьшение кавитационного запаса насоса окислителя и снижение собственной частоты колебаний жидкости в его питающем тракте. Указанные обстоятельства привели к более ранней потере устойчивости (на 331-й секуиде полета) и к существенному возрастанию амплитуд колебаний. Амплитуда колебаний перегрузки на этом полете достигла 33,7 g, а колебания давления на входе в насос окислителя потеряли синусоидальную форму и имели характер следующих друг за другом гидроударов, [c.122]

Данные телеметрии показывают (см. По этому поводу разд. 1.10, J введение), что колебания осевой перегрузки и давления в каме-сгорания, а при умеренном уровне амплитуд и колебания давле-на входе в насос при потере продольной устойчивости близки синусоидальным. Указанное обстоягельство обосновывает воз- южность применения гармонической линеаризации в рассматриваемом случае. [c.141]

В ходе динамических испытаний измерялись пульсации давления на входе Ьр и выходе из насоса Ьр/, Ьр-2 и виброперегрузки п. На рис. 2 приведены величины виброперегрузок в функции частоты вращения при эксцентриситете виброзадатчика, равном 1,25 и 2,5 мм. Сплошная и штриховая линии соответствуют виброперегрузкам, рассчитанным по амплитуде перемещений платформы е и частоте вращения /, определяемым по формуле =е(2л/)7 , где ц — ускорение силы тяжести. Максимально задаваемые перегрузки устанавливались из условия сохранения прочности конструкции насоса и мест крепления. [c.231]

Одновременно с Кг всего усилителя измеряют максимальную выходную мощность и напряжение перегрузки предварительных каскадов При измерении максимальной мощности с генератора 34 на вход усилителя подают Сигнал частотой 1000 Гц Регулятор громкости устанавливают в положение максимума и, изменяя уровень вход ного си1нала. добиваются, чтобы Ki имел заданное (обычно 10 или 5 %) значение Измерив среднеквадратичное (действующее) значение напряжения иглахлейств на нагруз ке Rh, определяют максимальную мощность [c.34]

Как известно, чгобы снизить 1ар-монические искажения, усилитель обычно охватывают общей глубокой ООС При этом, когда на входе усилителя действует сиIнал с высокой скоростью нарастания, запазды вание по цепи ООС приводит к перегрузке входного каскада и к большим иска же ии ям усиливаемого сигнала, пе устраняемыми цепью ООС Возникают динамические искажения, выражающиеся в так называемом транзисторном звуке Борьба с ними ведется уве личением линейности АЧХ и уменьшением усиления каждого из входящих каскадов, введением местных ООС, обхватом всего усилителя небольшой ООС. Далее рассмотрен усилитель, в котором использованы указанные методы, снижающие динамические искажения Он имеет следующие основные тех нические характеристики. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...