Диаграмма деформации при сжатии

Будем предполагать также, что с изменением температуры диаграммы деформации при сжатии а (е, Т) изменяются подобным образом в направлении оси а пропорционально разности Т — Го, где То — начальная температура стержня [c.212]

Таким образом, модуль упругости таких пенопластов пропорционален их плотности. На рис. 7.14 показаны типичные диаграммы напряжение—деформация при сжатии пенопластов различной плотности [117]. Пенопласты часто обладают некоторой анизотропией структуры, поскольку в процессе пенообразования под действием силы тяжести воздушные ячейки несколько вытянуты в направлении толщины материала. Поэтому в этом направлении разрушить ячейки несколько труднее, чем в противоположном направлении. [c.242]

Рис. 35. Общий вид кривой "напряжение-деформация при сжатии монокристалла Nb при комнатной температуре (а) и более тонкая структура кривой деформирования при увеличении масштаба записи диаграммы по осям т-7 (б, в)

Ввиду того, что при 20° С для большинства технических металлов диаграмма деформации при ударе идет выше, чем при статической нагрузке, работа ударного сжатия, как правило, превышает статическую работу, необходимую для получения той же деформации. [c.175]

Диаграммы напряжений-деформаций при сжатии стали, чугуна, дерева [c.24]

Для исключения возможной потери устойчивости при испытании на сжатие применяют короткие образцы. При их сжатии на напряженное состояние в поперечном сечении заметно влияют силы трения, возникающие по плоскости соприкосновения образца и опорных плит пресса. Диаграммы напряжений-деформаций при сжатии пластичных и хрупких материалов резко различаются. На рис. 15 приведена диаграмма напряжений-деформаций при сжатии образца из мягкой стали. Диаграмма сжатия (рис. 15, а) до точки 4 подобна диаграмме растяжения, модуль упругости, пределы пропорциональности и текучести те же, что при растяжении. Однако временное сопротивление при сжатии пластической стали можно определить лишь условно, так как после участка [c.24]

С увеличением числа- циклов абсолютная величина разности пластической деформации при сжатии и пластической деформации при растяжении уменьшается при М= М в пределе она стремится к нулю и диаграмма деформирования становится замкну-тай (рис. 10 4, б). При дальнейшем знакопеременном тепловом нагружении наступает стационарный процесс деформирования. В этом случае величины максимальных и минимальных напряжений и остаточной деформации определяются по формулам [c.251]

Хрупкие материалы — камень, чугун, бетон — при сжатии разрушаются так же, как и при растяжении, при весьма малых деформациях. На фиг. 29 показана диаграмма напряжений при сжатии каменного образца (кубик размерами ЮХ ХЮ см, гранит). На фиг. 30 дана диаграмма напряжений при сжатии чугуна. Здесь также обращаем внимание на то, что масштабы диаграмм фиг. 29 [c.58]

Полные диаграммы пластичности дают закономерности изменения степени деформации при сжатии, предела прочности, относительных удлинения и сужения площади поперечного сечения при растяжении, угла кручения или числа оборотов при кручении, ударной вязкости и других технологических и механических свойств в зависимости от температуры испытания. Главной особенностью этих диаграмм является наличие максимумов и минимумов, отвечающих зонам пластического и хрупкого состояний, по которым и определяют термомеханический режим обработки сталей давлением. [c.11]

На рис. 2.19, а изображена диаграмма напряжений при сжатии пластичного материала — Ст. 3, а на рис. 2.19, б — хрупкого материала — чугуна. У Ст. 3 модуль упругости, предел пропорциональности и предел текучести примерно такие же, как и при растяжении. За пределом пропорциональности на диаграмме имеется небольшой участок, характеризующий быстрый рост деформаций при незначительном увеличении напряжения, но ярко выраженной площадки текучести нет. Затем идет зона упрочнения. Длина образца уменьшается на 15—20% и далее происходит фактически прессование металла (кривая на графике загибается вверх). У хрупкого материала — чугуна — имеет место лишь небольшое укорочение к моменту разрушения оно составляет всего лишь около 0,9%. [c.33]

Рис. 134. Диаграмма деформирования при сжатии углеродистой стали после предварительного упрочнения пластической деформацией растяжения

Как правило, на рабочем чертеже помещают диаграмму испытаний, показывающую зависимость деформации (растяжения, сжатия) от силы F — при предварительной деформации в Н (кгс), р2, обеспечивающей предусмотренные рабочие деформации, и Ез, вызывающей максимальную деформацию (рис. 8.114). Деформации указывают или изменение высоты пружины (рис. 8.115, где I—высота пружины при предварительной деформации, 2 — то же, при рабочей и /з — при максимальной деформации ф — высота пружины в свободном состоянии), или [c.281]

Диаграмма сжатия образца из хрупкого материала показана иа рис. 93, б. Основными характеристиками хрупкого материала при сжатии является предел прочности, обозначаемый и относительная остаточная деформация при разрушении Предел прочности при сжатии хрупких материалов оказывается значительно выше, чем при растяжении, т. е, хрупкие материалы сопротивляются сжатию значительно лучше, чем растяжению. [c.137]

Диаграммы растяжения и сжатия, записанные для материалов, не следующих закону Гука (чугунов, камней и др.), показывают, что напряжения растут медленнее деформаций и отставание роста напряжений от роста деформаций значительнее при растяжении, чем при сжатии (рис. 313). В этом случае нейтральная линия поперечного сечения не проходит через его центр тяжести, а смещается в сторону центра кривизны оси балки. [c.326]

Из диаграмм растяжения (сжатия) видно, что закон Гука действителен лишь до тех пор, пока напряжения не превосходят предела пропорциональности. Допуская некоторую неточность, мы пользовались законом Гука до напряжений, равных пределу текучести. Однако достижение предела текучести в одной, хотя бы и наиболее опасной, точке не означает еще разрушения детали или возникновения таких деформаций, при которых работа (эксплуатация) детали не может продолжаться. Вследствие пластических деформаций включаются в работу менее нагруженные частицы материала, что позволяет увеличить допускаемую нагрузку конструкции. [c.323]

Рассмотрим случай чистого изгиба прямого бруса при наличии пластических деформаций. Для простоты будем считать, что поперечное сечение бруса обладает двумя осями симметрии (рис. 419) и что диаграммы растяжения и сжатия материала одинаковы. При этих условиях, очевидно, нейтральная линия совпадает с осью симметрии х (рис. 419), Аналитически связь между напряжением а и деформацией е задавать не будем и примем, что диаграмма растяжения дана графически (рис. 420). [c.362]

Как видно из диаграмм, разрушение хрупких материалов при сжатии так же. как при растяжении, происходит при весьма малых остаточных деформациях. Площади диаграмм растяжения и сжатия хрупких материалов значительно меньше, чем пластичных. [c.39]

Производя испытания на растяжение, мы фиксируем свое внимание на зависимости между напряжениями и деформа- циями и замечаем, что по достижении предела текучести в образце возникают ощутимые остаточные деформации. Таким образом, условием перехода из упругого состояния в пластическое является равенство а=а . При сжатии получим Аналогичным образом можно поступить и в случае чистого сдвига. Испытывая на кручение тонкостенную трубку, нетрудно выявить величины напряжений в характерных точках диаграммы сдвига и, назначив допускаемую величину пластических деформаций, установить условие перехода в пластическое состояние. [c.294]

Рассмотрим случай чистого изгиба прямого стержня при наличии пластических деформаций. Для простоты будем считать, что поперечное сечение обладает двумя осями симметрии (рис. 365) и что диаграммы растяжения и сжатия [c.357]

Диаграмма деформирования при знакопеременном растяжении— сжатии характеризует особенности сопротивления металла пластическим деформациям, отражая процесс повреждения материала при малоцикловом нагружении. [c.75]

При напряжениях, абсолютная величина которых меньше некоторого постоянного значения рц (ро = р ), деформации принимаются равными нулю. Это диаграмма растяжения — сжатия образца из жестко-пластического материала. В обоих случаях после увеличения напряжения до ро возможно течение материала с неограниченно возрастаюш ей деформацией при постоянном напряжении. Такие модели могут удовлетворительно описывать поведение материалов, для которых на диаграмме Дп( 11) имеется площадка текучести. [c.415]

На рис. 29 показаны диаграммы сжатия пластичного материала (мягкая сталь) и хрупкого (чугун). Пластичный материал, как, например, мягкая сталь, не имеет предела прочности на сжатие. Хрупкий материал, например чугун, как видно из диаграммы, разрушается и при сжатии с небольшой относительной деформацией. В таблице 3 приведены пределы прочности и относительные удлинения при разрушении для некоторых материалов. [c.46]

Малоуглеродистая или мягкая сталь является пластичным материалом. Поперечные размеры образца, выполненного из малоуглеродистой стали, при сжатии увеличиваются, а длина образца значительно уменьшается нарушения целостности образца не происходит. Из диаграммы сжатия мягкой стали (рис. 13, а) видно, что в начальной стадии загружения имеется пропорциональность между нагрузкой и деформацией, затем деформация быстро возрастает при незначительном увеличении нагрузки, далее рост деформаций постепенно замедляется вследствие увеличения сечения образца. [c.25]

В процессе испытания подвижный стол 7 перемещается вверх на величину продольной деформации образца при сжатии или растяжении. Это перемещение при помощи рейки, прутковых валов и шестерен связано с движением диаграммной ленты, на которой перо прочерчивает по вертикали отрезки, пропорциональные деформации образца. Масштаб деформации на диаграмме зависит от передаточного числа шестерен и установлен в двух ступенях 1 1 н 1 2. [c.222]

Свойства волокнистых композитов при нагружении сжатием обнаруживают значительные отклонения от правила смеси [48, 66] так, у композита алюминий—нержавеющая сталь непосредственно после изготовления предел упругости выще в 2 раза, а предел микротекучести — в 5—8 раз (в зависимости от объемной доли упрочнителя). Диаграммы деформации композита алюминий—нержавеющая сталь при сжатии для различных значений объемной доли упрочнителя приведены на рис. 16. Показано, что разрушение происходит в фазе , т. е. путем сдвига (выгибанием), и. не связано с отслаиванием (отрывом) проволоки по поверхности раздела. В соответствии с этими данными был пред- [c.247]

На рис. 7 дана условная диаграмма предельной пластичности материала, испытанного при различных температурно-скоростных условиях деформации. При построении таких диаграмм следует помнить, что на величину Лр в условиях горячей деформации существенное влияние оказывает скорость деформации. К сожалению, во многих исследованиях этому не уделялось должного внимания и испытания по различным методам (сжатие, растяжение, прокатка на клин, кручение) проводились в совершенно несопоставимых скоростных диапазонах в зависимости от возможностей испытательных машин и исследовательского оборудования. [c.21]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Кривая растяжения при 18—20° С близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90% от разрушающей. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2%. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10% и более. [c.160]

Хрупкие материалы — камень, чугун, бетон — при сжатии разрушаются так же, как и при растяжении, при весьма малых деформациях. На рис. 25 показана диаграмма напряжений при сжатии каменного образца (кубик размерами 10x10x10 см, гранит). На рис. 26 дана диаграмма напряжений при сжатии чугуна. Здесь также обращаем внимание на то, что масштабы диаграмм рис. 25 и 26, в особенности горизонтальный, значительно увеличены по сравнению с масштабем диаграммы рис. 24. [c.53]

Эмпирический коэффициент Кс (рис. 76) получен иа основании диаграмм деформации при цилиндрическом контакте, в котором жесткость и продольные значения по смятию для шарнирного болта значительно выше, чем у материала проушины или корпуса [36]. Значении Кс следует понимать как коэффициент отлнчия предела текучести при растяжении от Оу при контактном сжатии [28J. [c.323]

Теоретические исследования устойчивости сжатых стержней за пределами пропорциональности развивались но нути учета в рассуждениях метода Эйлера реальной диаграммы напряжений а е) материала. Напомним, что при напряжениях выше (Тпц зависимость деформаций от напряжений определяется тем, растут эти деформации или убывают. На рис. 12.23 показана диаграмма а ) при сжатии. Если при напряжениях, соответствующих точке А, деформация растет, т.е. происходит догрузка, то напря- [c.396]

Можно проследить некоторые особенности изменения прочности стеклопластиков при динамических испытаниях. Во всем диапазоне скоростей диаграммы деформирования при сжатии и растяжеиии принципиально не изменяются. Несмотря на кажущееся увеличение хрупкости связующего (уменьшение предельных деформаций), деформация стеклопластиков с увеличени-ем скорости деформирования не уменьшается. Увеличение скорости движения бойка при ударе с 500—600 до 1000—1100 м/сек не приводит к существенному увеличению прочности, полученной при меньших скоростях испытания. Концентрация напряжений (надрезы, отверстия) не оказывает существенного влияния на динамическую прочность стеклопластиков, причем влияние концентрации напряжений при действии низких температур в условиях ударного нагружения не увеличивает опасность хрупкого разрушения по сравнению со статическим нагружением. [c.48]

В результате испытаний на растяжение (сжатие) получают диаграмму, отражающую зависимость между напряжением а и деформацией е. Типичная диаграмма напряжений при растяжении образца из низкоуглеродистой стали приведена на рис. 13. При построении таких диаграмм напряжения в поперечном сечении образца подсчитывают исходя из первоначальной площади этого сечения. Поэтому эти диаграммы называют условньши характеристиками материала. [c.190]

Проследим более детально поведение сжатого стержня при возрастании сжимающей силы. Будем считать матерная следующим диаграмме сжатия с линеггным упрочнением (рис. 4.11.1). Приращения напряжения и деформации при догрузке и разгрузке соответственно связаны соотношениями (4.9.2) п (4.9.3), причем в формуле (4.9,2) касательный модуль Et постоянен. [c.140]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Неравномерный нагрев образца по длине, который всегда имеет место при коротких (из условия устойчивости при сжатии) образцах, приводит к концентрации деформаций в средней, наиболее нагретой зоне. При переходе в пластическую область деформирования продольная жесткость этой зоны образца существенно уменьшается по сравнению с жесткостью упругона-груженных переходных элементов образца и захватов, и накопленная энергия способствует увеличению нагруженности пластической зоны. Об этом свидетельствует вид диаграмм усилие — время, на которых обычно имеется максимум значения усилия перед моментом перехода материала в нагретой зоне в пласти- [c.29]

Вид диаграммы а — е при сжатии существенно зависит от размеров и формы образца вследствие того, что от этих факторов зависят силы трения между образцом и подущками, влияющие на диаграмму а — в. Желательны образцы, в которых сама форма исключает возможность влияния грения по опорным площадкам на вид диаграммы. Наиболее удачным оказываются удлиненные призматические образцы. У бетона почти с самого начала нагружения зависимость о = а (е) нелинейна, при этом даже в той области напряжений, в которой нет остаточных деформаций, кривые нагружения и разгрузки не совпадают. Таким of ia30M, строго говоря, бетон с самого начала не упруг. Изменения модуля упругости с изменением напряжений незначительные [c.364]

Другим характерным режимом является запуск с предварительным подогревом (рис. 108). В первом цикле отрезок О А соответствует предварительному повышению давления, АВ — тепловой деформации при прогреве, ВС — пластической деформации сжатия внутренней оболочки, D — увеличению давления до максимального значения, DE — сопровождающему его пластическому растяжению наружной оболочки, ЕЕ — падению давления в камере, EG — тепловой деформации при охлаждении, GH —пластической деформации растяжения внутренней оболочки. Каждый цикл, начиная со второго, отображается на диаграмме перемещением точки по пути HKLM DEFGH. При этом приращение односторонней деформации за цикл в сторону растяжения оказывается существенно меньшим, чем при тех же значениях входящих параметров в условиях пушечного запуска (ср. отрезки КС на рис. 107 и DE на рис. 108). Однако, кроме нарастающей в сторону растяжения деформации, внутренняя оболочка испытывает в каждом цикле также деформацию, противоположного знака — в сторону сжатия (отрезок МС). [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...