Напор номинальный

В цепных передачах механизма напора номинальной считается величина провисания цепи нерабочей ветви между двумя опорами не более чем на 1% свободной длины. Наибольшую величину провисания цепи меж 1у двумя звездочками определяют установкой рейки на щеки цепи, находящиеся на звездочках. [c.252]

Гидромуфта (рис. 14.2, б) состоит из насосного колеса I, закрепленного на ведущем валу, турбинного колеса 2, закрепленного на ведомом валу, и корпуса 3 с уплотнением. Как правило, корпус жестко связан с насосным колесом. Из-за отсутствия реактора в гидромуфте значительно меньше потери напора, чем в гидротрансформаторе, а следовательно, и выше к. п. д. (при номинальном моменте 0,95—0,97 против 0,87—0,90). [c.225]

Предельные отклонения по напору составляют +5 и—3 % номинального значения. [c.263]

Задают три значения напора Н — расчетный, при котором турбина развивает заданную (номинальную) мощность // ах — максимальный, при котором турбину рассчитывают на прочность — минимальный, при котором гарантируется минимальная мощность. [c.5]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нормальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром б мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим паразитную утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор II и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных. [c.102]

Насос 2 запирающей воды — горизонтальный, центробежный, многоступенчатый, марки ЦН 100-900, с приводом от электродвигателя переменного тока мощностью 350 кВт. Номинальная подача составляет 100 м /ч при напоре 950 м, частота вращения 3000 об/мин. [c.105]

Насосы атомной станции теплоснабжения A T-500. В установке АСТ-500 циркуляция теплоносителя в промежуточном контуре осуществляется механическими насосами (три насоса на блок). Номинальная подача каждого насоса 2100 м /ч при напоре 55 МПа и мощности 450 кВт. Насос представляет собой центробежный, вертикальный, одноступенчатый агрегат со стояночным S и торцовым 9 уплотнениями вала (рис. 5.14). Он содержит выем- [c.151]

Одним из новейших является способ регулирования производительности посредством отжима пластин всасывающих клапанов динамическим напором газа (фиг. 45). Отжимная вилка 7 прижимается к пластинам пружиной 2, степень натяжения которой может изменяться вручную шпинделем 3. Закрытие пластин 4 во время хода сжатия происходит под действием динамического напора, создаваемого потоком газа, в тот момент, когда этот напор преодолеет усилие пружины. Чем больше усилие пружины, тем позднее закроется клапан. Снижение производительности теоретически равно 50%. В действительности вследствие неполного использования объёма цилиндра при всасывании производительность может быть снижена даже до 40 /q от номинальной [c.507]

Потери напора при номинальном расходе не более. . [c.56]

Скорость вдува воздуха составляла от 0,04 до 0,25% массовой скорости набегающего потока, а отношения температуры стенки к температуре набегающего потока номинально были равны 4,1 5,2 и 7,6. Из-за относительно большого изменения интенсивности теплообмена в переходной области температура стенки в этой области также изменялась. Это явление было наиболее ярко выражено в случае отсутствия массообмена и при самых высоких давлениях, когда указанное изменение доходило до 25°, что составляло примерно 10% температурного напора — Уц,. [c.400]

Напор при номинальной подаче Я, м 70 160 [c.346]

В ЦКТИ выполнены проектные разработки парогазового блока мощностью 400 МВт, состоящего из котлоагрегата под наддувом паропроизводительностью 800 т/ч, паровой турбины мощностью 300 МВт с параметрами пара 240 ата, 560/565° С и двух газотурбинных агрегатов мощностью по 30/50 МВт с начальной температурой 770° С. Тепловая схема блока представлена на рис. 44. Экономайзеры включены параллельно регенеративным подогревателям питательной воды. Отвод питательной воды в экономайзер после подогревателя ПНД-2 обеспечивает при номинальной нагрузке температуру уходящих газов не свыше 140° С при температурном напоре на холодном конце экономайзера 30° С. Топливо — угольная пыль. [c.79]

Гип дымососа Номинальная производительность дымососа, м 1ч Напор, мм вод. ет. Номинальная мощность электродвигателя, кет [c.250]

Конденсатные и рассольный насосы горизонтальные центробежные одноступенчатые. Номинальная производительность 4м 1ч, полный напор 37 м вод. ст. [c.229]

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии нефтяных ЦН показало хорошее соответствие результатам экспериментальных исследований и предоставило возможность предложить в третьем разделе работы удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения зависимости напора, мощности и КПД от изменения расхода ЦН. Характерной особенностью есть использование в качестве главного расчетного параметра ЦН номинального значения угла нагрузки машины определение которого ведется [c.5]

Режимные номинальные параметры РЦН также условно разделим на главные и расчетные. К главным, значения которых приводятся в каталогах, относятся действительный напор РЦН [м] [c.28]

Числовые данные расчетов характеристики напора H д-Q д приведены в табл. 5.5. В частности, для номинального режима работы насоса будет [c.46]

Формула (4.17) подтверждает полученную в [2] функциональную зависимость между крутизной характеристик действительного напора и потребляемой мощности в номинальном режиме работы. [c.54]

Номинальное значение коэффициента снижения теоретического напора машины 1н" в соответствии с (4.1) будет [c.98]

Результаты аналогичных, выполненных с помощью ЭВМ расчетов параметров развернутой комплексной схемы замещения для серии РЦН магистральных нефтепроводов, проиллюстрированы в таблицах 5.2 и 5.3. Следует также отметить тот факт, что для насосов с расчетным номинальным значением угла нагрузки Ур"° <0.8 (ns<70) имело место расхождение итерационного процесса (параметры и стремились соответственно к о и 1). Такое явление потери устойчивости расчетов можно объяснить нарушением монотонности характеристики напора указанных насосов (появлением начального подъема, где режим работы машины является неустойчивым). [c.98]

Учитывая сумму этих обстоятельств — быструю окупаемость капитальных затрат, но в то же время дефицитность металла и возможности снижения температурных напоров по сравнению со средними расчетными их значениями, — можно рекомендовать в качестве наименьшего температурного напора на холодном конце экономайзера при номинальной нагрузке агрегата =40° С. [c.134]

Выполненные технико-экономические расчеты [Л. 52] показывают, что температурный напор на горячем конце первой ступени воздухоподогревателя должен быть ниже на 10— 15°С. Это объясняется главным образом тем, что толщина стенки и стоимость единицы поверхности нагрева воздухоподогревателя меньше чем экономайзера. Следовательно, в качестве целесообразного расчетного температурного напора на горячем конце первой ступени воздухоподогревателя при номинальной нагрузке агрегата можно принять =30° С. [c.134]

Для полного предотвращения коррозии необходимо, чтобы температура стенки труб была выше действительной точки росы при любых, в том числе и при пониженных нагрузках котельного агрегата. Если иметь в виду разбежку температур стенки по отдельным трубам, то расчетная температура стенки на холодном конце воздухоподогревателя при номинальной нагрузке должна быть приблизительно на 10— 15°С выше фактической точки росы дымовых газов. В правильно запроектированном котельном агрегате нижняя ступень воздухоподогревателя работает при относительно малых температурных напорах по- [c.136]

В результате воздействия различных эксплуатационных факторов место перехода в область ухудшенного теплообмена перемещается по длине трубы. Внутренние поверхности испарительных труб на этих участках подвергаются воздействию значительных колебаний температуры. Для ограничения амплитуды колебаний рекомендуется допускать температурный напор между стенкой и средой в области ухудшенного теплообмена не более 80°С. Массовые скорости потока, обеспечивающие это значение, определяются по рис. 3-6 Это требование должно учитываться только для участков, прилегающих к границе между двумя областями теплообмена, и только при номинальной нагрузке котельного агрегата. [c.30]

Потери напора в гидролиниях определяют по известным уравнениям Дарси—Вейсбаха (5.1) и (5.5). Часто потери напора в ги-дроаппаратах и вспомогательных устройствах нельзя определить по формуле (5.5) из-за отсутствия данных о значениях коэффициентов местных сопротивлений. В этих случаях ориентировочно потери напора при расходах, отличных от номинальных (паспортных), можно подсчитать, допустив, что квадратичный закон сопротивления остается справедливым для данного диапазона расходов, т. е. [c.221]

Каждый насос имеет маркировку по основным техническим показателям подаче и напору. После буквенного обозначения марки насоса ставят через дефис или косую черту два числа — 1юминальную подачу в м /ч п номинальный напор в м столба жидкости. Например, маркировка К 125-30 или К 125/30 означает насос консольный, подача 125 м 7ч, напор 30 м. [c.305]

Предельные утклонения по напору составляют +5 —3 % номинального значения. [c.256]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

Рабочее колесо, гидравлически разгруженное от осевых сил, имеет удлиненную втулку, которая служит шейкой ГСП. Гидро статический подшипник 16 с четырьмя рабочими камерами питается из напорного кольцевого коллектора через сверления. Слив протечек натрия из ГСП происходит через отверстия в рабочем колесе на всасывание насоса. ГСП имеет достаточную несущук> способность, чтобы обеспечить работу насоса на номинальной частоте вращения, а наличие всего четырех камер создает благоприятные условия для образования жидкостной пленки и при минимальной частоте вращения, когда напор насоса мал. Для увеличения износостойкости рабочих поверхностей ГСП они наплавлены колмоноем. Основная часть насоса, соприкасающаяся с натрием, выполнена из стали 304. Вал 14 насоса соединяется с ротором электродвигателя посредством жесткой муфты и вращается на трех опорах. В электродвигателе размещены два подшипника качения. Верхний (шариковый) подшипник 3 является радиально-осевым, нижний 6 (роликовый)—радиальным. [c.182]

На Кунцевской фабрике установлен экономайзер номинальной производительностью по воде 100 т/ч, через который преходят газы от шести котлов суммарной па-ропроизводительностью 35 т1ч. Его расчетная теплопро-изводительность 3,5—5,0 Гкал1ч. Экономайзер загружен насадкой из керамических колец двух размеров 35x35x4 мм, высотой 500 мм и 50x50x5 мм, высотой 650 мм. Напор, развиваемый дымососом, составляет 70 мм вод. ст.. Экономайзер установлен вне здания котельной и имеет собственную металлическую дымовую трубу диаметром 1 800 мМ и высотой 15 м, смонтированную непосредственно на корпусе экономайзера. Диаметр корпуса экономайзера 4 м, высота цилиндрической части 4,6 м, общая высота 6,6 м. Отметка верха дымовой трубы 25 м. [c.51]

На Кунцевской фабрике экономайзер номинальной производительностью по воде 100 т/ч установлен в качестве группового за шестью котлами суммарной паропроизводительностью 35 т/ч. Его расчетная теплопроизводительность 3,5—5,0 Гкал/ч. Экономайзер загружен насадкой из керамических колец двух размеров 35 X X 35 X 4 мм высотой 500 мм и 50 X 50 X 5 мм высотой 650 мм. Напор, развиваемый дымососом, составляет 70 мм вод. ст. Экономайзер размещен вне здания котельной и имеет собственную металлическую дымовую трубу 0 1800 мм, установленную непосредственно на его корпусе диаметром 4 м. Высота цилиндрической части корпуса равна 4,6 м, общая высота 6,6 м, верхняя отметка дымовой трубы 25 м. Горячая вода, полученная в экономайзере, используется не только для технологических, но и для бытовых нужд. Экономайзер работает на неумягченной водопроводной воде. [c.27]

Контактный экономайзер для подогрева сырой воды, идущей на химическую водоочистку, установлен за котлом Бабкок-Вилкокс Челябинской ГРЭС в 1971 г. Экономайзер разработан конструкторским бюро Челябэнерго при участии НИИСТ. Номинальная паропроизводительность котла 65 т/ч. Он оборудован поверхностным водяным экономайзером и воздухоподогревателем. Дымосос производительностью 87,5 тыс. м /ч и напором 180 мм вод. ст. с шиберным регулированием установлен на верхней этажерке. [c.38]

На рис. 4-6 представлена газомазутная горелка типа ГМГБ-12 производительностью по мазуту 1 200 ка/ч. Регулирование работы указанных горелок осуществляется следующим образом до нагрузки 25—30% ниже номинальной уменьшается только напор мазута перед форсунками. При снижении давления топлива ниже 10 ат для улучшения распыливания мазута дополнительно [c.100]

Восстановление активности магномассы производится промывкой (обратным током) холодной воды питьевого качества. Интенсивность промывки 15 л сек на 1 мР-, продолжительность 10—15 мин. Номинальные потери напора в фильтре (магномасса и дренажный слой) в зависимости от скорости фильтрования и высоты слоя магномассы Н для горячей воды составляют [c.190]

Насосы серии ЭНИВ на расходы до 10 м 1ч допускают прямое включение в сеть. В контуре при этом возникают гидравлические удары, так как в момент включения развивается напор в 3—4 раза больше номинального. Насосы на большие расходы и насосы серии ДЛИН можно запускать лишь на пониженном напряжении. Специальные нагреватели для разогрева рабочих каналов перед заполнением не требуются. Они предусматриваются лишь на входных и выходных патрубках. Разогрев канала осуществляется включением насоса на напряжение, равное 15—30% Umu (систему охлаждения обмотки при этом отключают). Оба типа насосов допускают замораживание металла в канале при остановках и расплавление описанным выше способом при пусках. [c.74]

Эту разность температур принято называть температурным напором, который практически при номинальной мощности турбины составляет обьгчно 4—10 С. Оптимальной (нормальной) величиной температурного напора считается 5—6° С для много ходовых и для одноходовых конде1нсаторов. Если температурный наиор существенно больше указанной величины, то это указывает на неудовлетворительную работу конденсационной установки. [c.221]

Наиболее мощная ГТУЗЦ построена в Гельзенкирхене (ФРГ) — 17 250 кВт. Она работает на доменном газе и предназначена для выработки электроэнергии и тепла. Параметры воздуха перед турбиной —3,77 МПа, 711° С. Степень понижения давления в турбине равна 3,5. Температурный напор в регенераторе составляет 28° С. При нагрузке свыше 50% к. п. д. установки составляет 96%, а при 25% нагрузке —82% от к. п. д. при номинальной мощности. [c.81]

Повышение температуры перегрева пара. Дополнительные возможности повышения тепловой экономичности энергоблоков, работающих при СД, могут быть связаны с некоторым повышением температуры свежего пара при частичных нагрузках [9, 10, 28]. Это может быть допущено, поскольку при снижении давления условия работы парообразующих и пароперегревательных поверхностей котла в большинстве случаев облегчаются вследствие уменьшения напряжений, а также из-за увеличения скорости среды в пароперегревательных и испарительных трубах, что увеличивает коэффициенты теплоотдачи и снижает температурные напоры. Экспериментальные исследования БПИ и Лукомль-ской ГРЭС [14] показали возможность повышения температуры перегрева пара по сравнению с номинальной (818 К) для котла ТГМП-114 при переходе к СД примерно на 20—25 К. При этом температуры металла всех поверхностей нагрева оказываются ниже, чем на номинальном режиме с температурой пара 818 К. [c.149]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Номинальное значение коэффициента снижения теоретического напора магпины для комплексной [c.103]

При нагрузке блока 70% значения бДрк уменьшаются по сравнению с номинальной нагрузкой практически вдвое напор, развиваемый питательным насосом, уменьшается на 10% (только в связи с уменьшмием сопротивления первичного тракта также вдвое). Поэтому AN в вариантах 3 и 4 при нагрузке 70% на 60% меньше, чем при номинальной нагрузке. На столько же меньше и отношение ADk/D. Следовательно, уменьшения годовых затрат на топливо при нагрузке блока 70% составляют в варианте 3 [c.289]

Опыт эксплуатации показал, что каждая реконструированная пы-леснстема обеспечивает расход сушильного агента до 16,6. m V (60-10 м /ч) при напоре 783 Н/м (80 кгс/м ) и температуре за мельницей 353 К (80°С). При работе двух пылесистем котлоагрегат устойчиво работает без подсветки мазутом до нагрузок 75% номинальной. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...