Нагрузка кромочная

Конические колеса обычно конструируют и изготовляют с расчетом на линейчатый контакт (фиг. а) , что приводит к пассивным связям в механизме [9]. Вследствие погрешностей изготовления и упругих деформаций конструкции контакт у таких зубьев сме щается на одну из кромок зубьев и становится точечным (фиг. 1, б) Под нагрузкой кромочный контакт создает неравномерное распреде ление напряжений на небольшой части I длины зуба (фиг. 1, в) При твердых зубьях высокие местные напряжения приводят к раз рушению поверхности, а при мягких — неравномерность распреде ления напряжений несколько сглаживается в процессе износа. [c.76]

В рациональной конструкции з удельная нагрузка на подшипники при.мерно одинакова. Кромочные давления уменьшены путем разноса опор. Тангенс утла перекоса равен [c.371]

Важным условием хорошей работы подшипников являются малые перекосы осей цапфы и подшипника под нагрузкой. Особенно опасны кромочные давления при выполнении вкладышей из твердых материалов — чугуна и твердой бронзы. [c.375]

Коэффициенты Кн и Кр учитывают динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении вследствие кромочного удара зубьев при входе в зацепление. Основной причиной возникновения динамических нагрузок являются неточности сборки и изготовления (погрешности формы и значение ошибок шага). Динамические нагрузки растут с увеличением скорости и уменьшением степени точности, и уменьшаются с увеличением твердости рабочих поверхностей зубьев. При 7...9-й степенях точности ориентировочные значения коэффициентов для прямозубых передач при м/с [c.356]

Для обеспечения требуемой жесткости вала выполняют его расчет на изгибную или крутильную жесткость. Требуемая изгибная жесткость валов определяется условиями правильной работы зубчатых передач и подшипников. Под действием нагрузок возникают прогибы валов и повороты их сечений под зубчатыми колесами и в подшипниках (рис. 3.139). Прогиб вала /2 и его поворот 02 под зубчатым колесом приводит к увеличению межосевого расстояния передачи, вызывает перекос колеса, повышенную концентрацию нагрузки по ширине зубчатого венца и, как следствие, усиленный износ и даже излом зубьев. Поворот вала (угол наклона цапф 0) в подшипниках вызывает неравномерное распределение нагрузки по их ширине и особенно по длине роликов, что может вызвать защемление тел качения и кромочное разрушение роликов. [c.405]

Динамический анализ зубчатых передач производится с учетом указанных выше факторов, причем из рассмотрения исключаются второстепенные явления, как изменение угла зацепления зубьев вследствие их деформаций влияние неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий и кромочного зацепления вследствие перекосов зубчатых колес под нагрузкой проявление различных погрешностей изготовления и монтажа зубчатых колес. Эти факторы, оказывающиеся существенными при исследовании прочности или точности зубчатых передач, влияют и на динамические процессы в приводе. Однако их влияние имеет для привода в целом обычно локальный характер и при исследова нии динамических свойств привода может не учитываться. [c.31]

При работе двух сопряженных зубчатых колес в результате погрешностей обработки и монтажа, деформаций зубьев под нагрузкой может возникнуть кромочное зацепление , т. е. зацепление кромок зуба одного колеса за кромку другого колеса, что может привести к ударной нагрузке и как следствие — к поломке зубьев. Для устранения кромочного зацепления боковые стороны зуба у его вершины срезаются посредством изменения профиля зубчатой рейки под дополнительным углом, называемым углом фланкировки с высотой фланкирования равной 0,45т. Ниже приводятся значения угла фланкировки в зависимости от степени точности зубчатых колес, причем, чем ниже степень точности, тем больше угол фланкирования. [c.371]

При этом величина динамической нагрузки, возникающей вследствие сближения профилей по нормали с переменной скоростью, при срединном контакте обычно больше, чем при кромочном. [c.209]

С ростом размеров и угловых скоростей зубчатых колес силы инерции их в процессе кромочного контакта перед срединным ударом могут стать равными по величине, полезной нагрузке при этом может наблюдаться расцепление зубьев, для которого не доказана приложимость формулы (3) к определению силы удара. [c.210]

Следовательно, хотя в расчетах прочности прямозубых колес учитываются динамические нагрузки, возникающие при срединном ударе, для передачи электропоезда всегда полезно снижать роль кромочных соударений. [c.210]

При жесткой конструкции в некоторых случаях трудно избежать кромочных давлений. Несколько лет назад в подшипниках скольжения быстроходных двигателей перешли от цилиндрической расточки вкладышей к гиперболической. Необходимость в таком переходе объясняется тем, что деформация шейки приводит к ко центрации нагрузки в переходах от фасок к цилиндрической части втулки и в центральной ее части. [c.152]

Конструктивные особенности жёстких муфт. В работе жёстких муфт следует различать два периода период включения и рабочий режим. В момент включения возникают значительные ударные нагрузки, возрастающие с увеличением числа ходов пресса и масс, приводимых в движение. В связи с этим нагружённые части муфты делаются из легированных сталей, стойких к ударным нагрузкам для уменьшения скорости при ударе их располагают ближе к центру вала. Особенно сказывается ударное действие на нагружённые части муфты в начальный момент включения, если рабочие части муфты приходят в соединение неполной поверхностью (кромочное зацепление). Для избежания этого в некоторых конструкциях муфт вводятся приспособления, обеспечивающие наибольшую площадь контакта кулачков, поворотной шпонки и т. д. в начальный момент включения. [c.652]

Кромочные следы лопаток направляющего аппарата, а также неравномерность полей скоростей по углу охвата спиральной камеры вызывают неравномерность окружных скоростей. Обтекание лопасти неравномерным потоком создает переменную во времени динамическую нагрузку, расчет которой и представляет значительные математические трудности. Некоторые авторы [25, 87] задачу обтекания плоской решетки профилей в неоднородном потоке решают в линейной постановке. Можно предположить, что возмущения, возникающие при обтекании круговой решетки, вызванные нестационарностью потока, имеют тот же характер, что и при обтекании прямой решетки. Это позволяет переносить результаты теоретического анализа нестационарного обтекания прямой решетки на обтекание лопасти. [c.9]

Определение истинных контактных напряжений в муфте усложняется неопределенностью условий контакта зубьев, а неопределенность обусловлена, с одной стороны, рассеиванием ошибок изготовления муфты, а с другой — рассеиванием несоосности валов (ошибки монтажа). При несоосности нагрузка распределяется неравномерно между зубьями, а поверхности соприкасания отдельных пар зубьев различны. Так, например, зубья обоймы и полумуфты, расположенные в плоскости перекоса валов, параллельны и имеют более благоприятные условия соприкасания, а зубья, расположенные в перпендикулярной плоскости, наклонены друг к другу под углом, равным углу перекоса, и соприкасаются только кромкой. Остальные зубья также располагаются под углом, но угол их наклона меньше. Для ослабления вредного влияния кромочного контакта применяют зубья бочкообразной формы (рис. 17.7, 6, вид В). Приработка зубьев выравнивает распределение нагрузки и улучшает условия контакта. [c.372]

Расчет на кромочный удар. Максим,альный коэффициент динамической нагрузки при кромочном ударе для точки Ь [c.176]

Расчетный коэффициент динамической нагрузки при кромочном ударе имеет меньшее значение [c.177]

Все приведенные выше соотношения для кромочного удара относились к динамической нагрузке в точке начала двухпарного зацепления Б . При движении точки контакта вдоль линии зацепления нагрузки меняются, причем увеличение жесткости в точках п Р ведет к повышению нагрузки, а демпфирование в системе при колебаниях — к ее уменьшению. [c.180]

Экспериментальные [8] и расчетные зависимости силы кромочного удара Руд от окружной скорости V и статической нагрузки р для зубчатой передачи с параметрами а = 20° л = 1 т = 2,5 мм-, г = 33 Д = 15 мк, Мур = 3,64-10 кГсек см (с присоединенной массой), а также расчетные и экспериментальные значения резонансных скоростей приведены на рис. 25. [c.180]

Рекомендуемая последовательность расчета коэффициента динамической нагрузки при кромочном ударе приведена в табл. 3. Расчетные формулы относятся к передаче с а = 20°, / = 1. [c.181]

Расчет коэффициента динамической нагрузки при кромочном ударе [c.182]

Другой пример расслоения со сложным контуром показан на рис. 2.9. Последовательность рентгеновских снимков получена для образца из эпоксидного углепластика с укладкой [02/90з° при различных уровнях возрастающей растягивающей нагрузки. Видно, что при наименьшей нагрузке слой 90° подвержен только поперечным трещинам, распределенным по длине образца. Эти трещины проявляются как локальные дефекты и вызывают высокую концентрацию напряжений вблизи себя. В сочетании с кромочным эффектом это приводит к ряду локализованных расслоений, напоминающих по форме ноготь и распределенных по поверхности раздела 0°/90° вблизи свободной кромки. С увеличением нагрузки тре- [c.99]

Роликоподшипники с короткими цилиндрическими роликами предназначены для восприятия значительных радиальных нагрузок только некоторые из них дополнительно воспринимают кратковременные небольшие осевые нагрузки, фиксируя вал в осевом направлении (рис. 4). По быстроходности эти подшипники почти не уступают радиальным однорядным шарикоподшипникам, на они требуют точной соосности посадочных мест. При отсутствии соосности возникают кромочные давления роликов на дорожки качения, резко снижающие срок службы подшипников. [c.8]

Плохие аварийные свойства, незначительная приработка, повышенная чувствительность к кромочным нагрузкам плохо прирабатывается и истирает вал [c.163]

При несовпадении осей центровых гнезд возникает кромочное касание центров с гнездами (фиг. 101, а). Под действием радиальной нагрузки может произойти смещение заготовки в поперечном и продольном направлениях в результате контактных деформаций кромок. [c.157]

Поверхности, работающие под нагрузкой в условиях линейного или плоскостного контакта, целесообразно выполнять слегка выпуклыми, что обеспечивает центральное приложение нагрузки и устраняет повышенные кромочные давления, возникающие пз-за неточностей изготовления II монтажа. Этот прием, называемый бомбинированием, широко применяют для деталей, работающих под высокой нагрузкой в условиях трения или скольжения. [c.582]

На рис. 421 показано применение этого принципа для ролика подшипника качения. У ролика с острыми кромками (а) возникают повышенные кромочные давления, особенно при перекосе и внецентренном при-ложешш нагрузки (б). Снятие, фасок на торцах (в) не исправляет поло- [c.582]

Погрешности изготовления колес и сборки механизма при наличии хотя бы одной избыточной связи приводят к нарушению линейчатого касания сопряженных поверхностей, которое в зубчатых механизмах легко может перейти в касание кромок зубьев. Кромочное касание недопустимо по условиям прочности зубьев, и потому стремятся к тому, чтобы сопряженные поверхности имели под нагрузкой локальное касание в средней части зубьев. Теоретически касание будет точечным, а практически после сжатия зубья начинают касаться по некоторой площадке, которая в процессе зацепления перемещается, образуя пятно контакта (рис. 136). Число избыточных связей становится равным нулю, так как высшую пару в этом случае надо считать пятиподвижной (парой первого класса). [c.418]

Для прямозубых тяговых передач с жестким рамным подвешиванием наиболее перспективным является применение зубчатых пар с высокой твердостью как шестерни, так и колеса, дос-тигае, юй с помощью цементации и объемной или контурной закалки. Для реализации преимуществ таких зубчатых передач и повышения их долговечности совершенство геометрии зацепления особенно важно в связи с опасностью кромочного контакта при перекосах и деформациях деталей редуктора и концентрацией нагрузки по длине зубьев, приводящих к интенсивному изнашиванию и другим повреждениям зубьев. [c.204]

При разности основных шагов, меньшей, чем деформация зубьев под нагрузкой, что характерно для прямозубых передач с высокой твердостью рабочих профилей зубьев и степенью точности 7 и выше, происходят аналогичные явления, так как деформации зубьев ьтияют на процесс зацепления так же, как и ошибки в шаге. В этих условиях срединный удар возникнуть не может, так как в момент начала кромочного контакта выходящей из зацепления пары зубьев I—И (рис. 2, а) последующая пара зубьев II—II уже находится в контакте. [c.209]

Оценка, произведенная по формулам (13) и (14), является приближенной и несколько завышенной. Более точнеш будет расчет по эквивалентным нагрузкам и с учетом кромочного давления. [c.49]

Для оценки степени опасности отдельных гармоник возмущающего усилия целесообразно после разложения его в ряд Фурье произвести сравнение отдельных гармоник. В качестве примера на рис. 38 приведены результаты такого разложения в ряд возмущающих усилий, обусловленных неоднородностью от кромочных следов для трех аппроксимаций нагрузки и разгрузки прямоугольной (верхняя кривая), треугольной (средняя кривая) и трапецеидальной (нижняя кривая). Пример выполнен для следующего случая [39] число сопловых каналов 2н=2б фиктивное число каналов 2ф=2/е, где е —степень парциальности 2ф=105,4 а — длина сегмента, рад, соответствующая одному каналу сопла. Из разложения следует, что частота гармоники с наибольшей амплитудой равна К п=105я. [c.83]

По закону эвольвентного зацепления, i=d 2/<4i= onst при постоянном положении полюса зацепления или при положении всех точек зацепления на линии зацепления А1А2. Если ръ2>Ры, то вторая пара зубьев вступает в зацепление в точке Ь до выхода на линию зацепления в точку Ь. При этом изменяется мгновенное значение передаточного отношения. В точке Ь происходит так называемый кромочный удар, который не только увеличивает диа-мическую нагрузку, но также способствует задиру поверхности зубьев. Для уменьшения эффекта кромочного удара применяют фланкированные зубья, у которых верхний участок эвольвенты выполняют с отклонением в тело зуба (на рис. 8.16 показан штриховой линией ). [c.137]

ЧИНОЙ перекосов цапф относительно подшипников и концентрации нагрузки у краев. Результатом повышенного кромочного давления на подшипниках может быть трещинообразование либо илаетичеекий сдвиг мягкого сплава. При неудовлетворительном прилегании вкладышей подшипников к постелям участки вкладышей с неплотным контактом прогибаются одновременно перегружается остальная рабочая поверхность. Аналогична) обстоит дело при невысоком качестве пригонки плоскости нижней съемной головки к пяте стержня так называемого морского шатуна. Конусность и овальность шеек, неправильная геометрия формы и несоответствие размеров вкладышей (особенно тонкоетенных) и постелей служат причиной перенапряжения антифрикционного слоя. [c.231]

Схема условий реализации срединного удара при е < е ах показана на рттс. 20. Рекомендуемая последовательность расчета коэффициента динамической нагрузки с учетом степени реализации срединного удара приведена в табл. 5. Проводить такой уточненный расчет имеет смысл только в том случае, когда динамическая нагрузка при срединном ударе оказывается значительно выше, чем при кромочном. [c.187]

Ножи1ножницы (дисковые ножницы) применяют для холодной резки слитков (болванок), плит, листов стального профиля. В зависимости от качества разрезаемого материала, его прочности и размера, а также от величины зазора ножи ножниц подвергаются значительному кромочному давлению, износу, изгибу и иногда динамическим ударным нагрузкам. При резке тонких, но очень твердых материалов наиболее опасными являются изнашивающие воздействия, а при резке толстых — многоосное напряженное состояние. [c.10]

Чтобы предсказать зарождение расслоения, необходимо ввести понятие эффективные дефекты материала . В данном случае предполагается, что распределение эффективных дефектов существует на каждой из поверхностей раздела слоев, а вблизи свободных кромок эффективные дефекты, в частности, будут инициировать расслоение. Предполагается также, что при некоторой критической нагрузке один из таких кромочных дефектов под действием межслой-ных напряжений приходит в движение и развивается в трещину расслоения макроскопического размера. Это событие рассматривается как начало расслоения у свободной кромки. [c.103]

В подшипнике с линейным контактом после приложения нагрузки образуется контактная площадка, имеющая форму прямоугольника. Однако это может произойти только лишь при идеальных условиях контакта, когда ролик и дорожка качения имеют одинаковую длину. На практдке же ширина дорожки качения в подшипнике больше длины ролика, и поэтому в местах контакта дорожек качения с торцами ролика возникают растягивающие напряжения, а напряжения сжатия на кромках роликов значительно выше, чем в центральной части контакта. Для устранения кромочного давления подшипники в ряде случаев изготовляются с модифицированным линейным контактом, при котором ролики или дорожки качения имеют с краев скругленную (бомбинирован-ную) поверхность, позволяющую выровнять напряжения на всей длине контакта. [c.394]

Нечувствительны к кромочным нагрузкам, высокие аварийные свойства, пониженная выносливость, высокая при-рабатываемость [c.163]

Алюминиевые сплавы (силумин ASE7, KS280, Alva 36 и др.) обладают такими же антифрикционными свойствами, как и бронзы, но худшими антикоррозионными свойствами и почти в 2 раза большей теплопроводностью. Коэффициент теплового расширения равен (16,4- 22,4) X X Ю" твердость НВ 25—45. Мягкие сплавы не чувствительны к кромочным перегрузкам. Они применяются при менее совершенной смазке подшипника и малых нагрузках при скоростях до и — 4 м сек. Цапфы должны иметь закаленную и шлифованную поверхность. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...