Зацепления Геометрия — Особенности

При синтезе передаточных зубчатых механизмов необходимо удовлетворить ряд частных критериев, определяющих точность воспроизведения заданной передаточной функции, особенности геометрии зубчатых зацеплений, технологичность изготовления и сборки механизма и т. п. При структурном синтезе определяется тип [c.158]

Линия кратчайшего расстояния проходит через точку С — центр закругления дугового профиля. В этом случае линия контакта тороидального инструмента с червяком будет дугой окружности радиуса q с центром в точке С для варианта ФРГ линия контакта — пространственная кривая. Указанная особенность зацепления ОВ является важным технологическим преимуществом, поскольку габаритные размеры инструмента не влияют на геометрию червяка. [c.11]

Общие сведения и геометрия. Особенностью зацепления Новикова является начальное точечное касание. Точка касания данной пары зубьев перемещается параллельно полюсной линии (осям зубчатых колес). В рассматриваемом здесь одностороннем варианте зацепления Новикова имеется одна линия зацепления и, как правило, у шестерни зубья с выпуклым профилем, а у колеса — с вогнутым (фиг. 50). [c.847]

Рассмотрим особенности геометрии и основные параметры зубчатого зацепления цилиндрических прямозубых колес, нарезанных без смещения режущего инструмента (без коррекции) (рис. 11.3). [c.233]

В волновом соединении Zg2=zь2 (часто вьшолняют Zgl=Zg2). Геометрия зубчатого зацепления этого соединения имеет свои особенности, которые здесь не рассматриваются (см. [17]). [c.252]

Расчет напряжений базируется на формулах ГОСТ 21354—75, включающих ряд коэффициентов, которые зависят от типа передачи, геометрии зацепления, условий нагружения и других факторов. Применительно к зубчатым колесам агрегатов трансмиссии автомобилей на основе указанного стандарта разработана методика расчета напряжений, учитывающая их особенности [ПО]. В дальнейшем эта методика использована при расчете коэффициентов преобразования моментов в напряжения. [c.140]

Расчет на прочность колес планетарных зубчатых передач выполняется по тем же формулам, что и для простых передач, но с учетом некоторых особенностей. Так, например, у передачи, показанной на рис. 33.32, модули всех трех колес одинаковы, а передача внутреннего зацепления, благодаря своей геометрии, более прочна, чем передача наружного зацепления. Поэтому при одинаковых материалах колес достаточно рассчитать зацепление солнечного колеса с сателлитами (с учетом количества последних). При разных материалах расчет внутреннего зацепления выполняется в целях подбора материала колеса или как проверочный. [c.445]

Особенности геометрии и кинематики точечного зацепления пояснены в работе [36]. [c.60]

При расчете геометрии зацепления и прочности некоторого зацепления планетарной передачи зубчатым колесам помимо принятых буквенных обозначений (см. рис. 6.1 и табл. 6.1) присваиваются индексы 1 и 2 соответственно меньшему и большему элементу сцепляющейся пары. Так, например, при расчете зацепления а — д при z индекс 1 закрепляется за обозначениями, относящимися к центральному колесу а, а индекс 2 относится к сателлиту д. Возможные сочетания зубчатой пары шестерня — колесо для основных типов планетарных передач представлены на рис. 6.13. Значения и и других параметров передач, выделенных из планетарных механизмов А, В и Зк, приведены в табл. 6.10. Для расчета геометрии зацепления планетарных передач в основном используются зависимости и соответствующие схемы алгоритмов из 2.1 с учетом некоторых особенностей внутреннего зацепления, отмеченных ниже. [c.126]

Настоящая методика предназначена для расчета на прочность элементов червячных передач кранов и лифтов. С учетом особенностей геометрии зацепления цилиндрических и глобоидных передач определение нагрузочной способности из условия прочности их зубьев (контактной и на излом) приведено раздельно. [c.291]

Особенности геометрии зубчатых передач внутреннего зацепления. При одних и тех же параметрах исходного контура и коэффициентах смещения и при одной и той же системе расчета зубья колес, нарезанных долбяками, получаются более высокими, чем зубья колес, нарезанных реечным инстру.ментом. [c.159]

Книга является продолжением справочника по корригированию зубчатых колес, изданного в 1962 г. В ней изложены сущность и назначение коррекции и дана методика выбора коэффициентов смещения при помощи блокирующих контуров для зубчатых передач внешнего и внутреннего зацепления, составленных из колес, нарезанных долбяками. Даны особенности геометрии таких колес, рассмотрены возможности корригирования при нарезании долбяками и приведено более 400 блокирующих контуров для передач внешнего и внутреннего зацепления, позволяющих выбрать оптимальные коэффициенты смещения и резко сократить вычислительную работу. [c.2]

В первой части справочника содержались указания по выбору коэффициентов смещения (коррекции), формулы для геометрического расчета и альбом блокирующих контуров для зубчатых передач, составленных из колес, нарезанных инструментом реечного типа (червячные фрезы, гребенки, шлифовальные круги и т. д.). Вторая часть содержит аналогичные материалы для передач внешнего и внутреннего зацепления, составленных из колес, нарезанных долбяками. Необходимость выделения этих материалов в особую книгу объясняется теми особенностями геометрии колес, которые вызваны спецификой нарезания их долбяком. [c.3]

ОСОБЕННОСТИ ГЕОМЕТРИИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ ВНЕШНЕГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ, СОСТАВЛЕННЫХ ИЗ КОЛЕС, НАРЕЗАННЫХ ДОЛБЯКАМИ [c.15]

Особенности геометрии зубчатых передач внешнего зацепления [c.17]

ОСОБЕННОСТИ ГЕОМЕТРИИ ПЕРЕДАЧ ВНУТРЕННЕГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ [c.238]

При изложении, где оказалось возможным, проводится аналогия между цилиндрическими и коническими передачами, что должно облегчить читателю понимание особенностей зацепления и геометрии конических передач. [c.3]

Таким образом, передачи с цилиндрическими червяками в силу присущих им особенностей геометрии и кинематики зацепления следует в целом.считать неблагоприятными для жидкостной смазки, что и выражается на практике в их низком к. п. д., значительном нагреве и сравнительно невысокой грузоподъемности. [c.268]

Особенности геометрии передач. Особенности геометрии обусловлены их еоосностью и наличием промежуточных колес (сателлитов), поэтому собрать передачу и обеспечить правильное зацепление колес можно лишь при выполнении ряда условий. [c.363]

Особенно тесная связь между указанными процессами суш,ествует при книематическом копировании, например при получении эволь-вентных, спиральных и винтовых поверхностей методом обкатки, контроле зубчатого колеса в однопрофильном зацеплении с точным образцовым колесом, контроле копира 1 сравнением его g профилем образцового копира 2 (рис. 6.4) и т. д. Так, при контроле крепежных резьб важным и обоснованным показателем является их свинчивае-мость с контрдеталью, а при контроле кинематических резьб важно обеспечить одностороннее силовое замыкание. Для рассортировки шариков подшипников по диаметру используют клиновой калибр (рис. 6.5), выполненный в виде двух расходяш ихся под углом 2а линеек. Существует два метода его настройки по образцовым шарам (расположенным в сечениях —А и Л,—с заданными диаметрами d и D) и по блокам концевых мер длины. При настройке необходимо вводить поправки на размеры блоков, так как геометрия и материал этих образцов отличны от геометрии и материала контролируемых деталей, а следовательно, различны положение точек соприкосновения С G линейками и смятие соприкасающихся поверхностей. [c.141]

Особенности определения модуля зацепления косозубых цилиндрических колес. При изучении конструкции и расчета косозубых колес приходится рассматривать геометрию зацепления в торцевой и нормальной плоскостях (рис. 16.5, б). Угол, составленный этими плоскостями, равен 90°—р. Величина шага зубьев в плоскости торца связана с величиной шага в нормальном сечении зависимостью pt — pj os p. Аналогичная зависимость су-ЩбСТВуеТ И МбЖДу значениями модуля в торцевом ш/ и нормальном гпп сечениях rtit = m / os p. [c.307]

Важное значение для машиностроения имело развитие теории механических передач, т. е. различных зубчатых механизмов. Геометрия плоского-и пространственного зацепления начала развиваться еше до Великой Отечественной зойны на базе работ X. И. Гохмана и Н. И. Мерцалова. В первую очередь б ла развита теория эвольвентной цилиндрической зубчатой передачи. Развитие этой теории и методов профилирования зубьев тесно, увязывалось с технологическими процессами обработки зубчатых колес. После войны существенное развитие получает теория некруглых зубчатых механизмов, нашедших применение в приборостроении. В последнее десятилетие внимание исследователей было посвящено геометрии ирострапствен-ных зацеплений. Получены новые виды зацеплений, изучены динамические характеристики различных зацеплений, разработаны инженерные методьг их расчета и проектирования. Существенное внимание уделялось синтезу сложных зубчатых механизмов. Особенное внимание уделено методам проектирования редукторов дифференциальных, планетарных и с неподвижными осями колес. Некоторое развитие получили методы анализа и синтеза бесступенчатых передач. [c.28]

Для прямозубых тяговых передач с жестким рамным подвешиванием наиболее перспективным является применение зубчатых пар с высокой твердостью как шестерни, так и колеса, дос-тигае, юй с помощью цементации и объемной или контурной закалки. Для реализации преимуществ таких зубчатых передач и повышения их долговечности совершенство геометрии зацепления особенно важно в связи с опасностью кромочного контакта при перекосах и деформациях деталей редуктора и концентрацией нагрузки по длине зубьев, приводящих к интенсивному изнашиванию и другим повреждениям зубьев. [c.204]

Выборочный контроль предназначен для контроля отдельных элементов зубчатого зацепления после фрезерования, долбления, шевингования и окончательно изготовленных зубчатых колес. Выборочный контроль осуществляет контролер специальными приборами с записывающим устройством, установленными в комнате, хорошо защищенной от шума, рядом с участком изготовления зубчатых колес. В лаборатории контролируют погрешность профиля, погрешность направления зуба, разность шагов, радиальное биение, колебание МОР, уровень звукового давления, пятно контакта, отклонения длины общей нормали. Основными параметрами, которые определяют геометрию профиля зуба, являются погрешности профиля и направления зуба. Оба эти параметра измеряют на четырех равнорасположенных по окружности зубьях с обеих сторон профиля на одном приборе. После зубофрезерования и зубодолбления погрешности профиля и направления зуба обычно контролируют один раз в смену, а также после замены инструмента и наладки станка. В процессе шевингования контроль погрешностей профиля и направления зубьев осуществляют чаще, особенно по мере затупления ше-вера. Контроль проводят в начале смены, после замены инструмента, а также каждой 100-й детали с каждого станка. Результаты измерения контролер вносит в таблицу для каждого станка, что позволяет постоянно анализировать его работу. Пятно контакта и уровень звукового давления после шевингования проверяют у тех же зубчатых колес, у которых измеряли профиль и направление зуба. Разность шагов, радиальное биение и отклонение длины общей нормали контролируют по мере необходимости. Для контроля деформации в процессе термической обработки измеряют два зуба, расположенных под углом 180°. Погрешность профиля зуба измеряют в трех сечениях по длине зуба (середине и двух крайних), а погрешность направления - в трех сечениях по высоте (середине, головке и ножке). [c.355]

Особенности геометрии зацепления классической глобоидной передачи де-. аютее пригодной к эксплуатации при расчетной нагрузке только после длительной приработки, исчисляемой десятками часов. В процессе приработки происходит постепенное изме- [c.535]

Указанные конструктивные особенности червяков и червячных колес определяют выбор принципиальной схемы технологического процесса их изготовления. Обработка червяков в первом этапе технологического процесса принципиально не отличается от изготовления цилиндрических зубчатых колес сдответствующего класса. Схема обработки в первом и во втором этапах червячных колес сходна с обработкой цилиндрических или конических колес в осевой установке червячного колеса (а в глобоидных передачах — и червяка) при токарной и зубообрабатывающей операциях. Второй этап технологического процесса изготовления червяков и червячных колес имеет свои специфические особенности, не свойственные другим видам передач и в значительной мере зависящие от выбранной геометрии зацепления пары. [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...