Выведение

Если сила F" приложена не в точке О цилиндра (рис. 11.28), а в какой-либо другой точке, например в точке О , находящейся на заданном расстоянии I от плоскости, необходимо во всех выведенных соотношениях величину г заменять величиной I. Так как на практике работа сопротивлений перекатыванию почти всегда меньше работы сопротивлений трению скольжения, то в технике трением качения широко пользуются, применяя катки, шариковые и роликовые подшипники и т. д. [c.234]

Только что выведенные формулы применяются также для приближенного определения коэффициента полезного действия винтовых и червячных механизмов. В случае передачи от червяка к колесу применяется формула (14.25), а в случае передачи от колеса к червяку —формула (14.26). Все следствия, вытекающие из этих формул для наклонной плоскости, остаются действительными и для винтовых и червячных механизмов. [c.319]

Рассмотрим вопрос о том, какие передаточные отношения могут быть воспроизводимы указанными передачами. Для этого воспользуемся формулами для передаточных отношений планетарных механизмов, выведенными в 33, [c.500]

Из рис. 26.12, в следует, что при рассмотренном законе движения механизм испытывает мягкие удары. Для фазы опускания, соответствующей углу фо (рис. 26.12, о), расчет всех параметров движения может быть сделан по уже выведенным формулам с для фазы подъема коэффициентом [c.522]

Уравнение (5-2.90) не используется непосредственно (поскольку для практического определения применяется выведенное из него уравнение (5-2.89)), но оно приведено для дальнейших ссылок. [c.189]

Как уже отмечалось, система, выведенная из состояния равновесия, и предоставленная при постоянных параметрах окружающей среды самой себе, через некоторое время вновь придет в равновесное состояние, соответствующее этим параметрам. Такое самопроизвольное (без внешнего воздействия) возвращение системы в состояние равновесия [c.10]

Элементарные свойства растворов описаны в гл. 7, а в гл. 8 выведен критерий равновесия. Применение его к системам с фазовым и химическим равновесием включая изменения переменного состава, рассмотрено в гл. 9 и 10. [c.28]

Такой расчет (в 20-х годах нашего столетия) был сделан Я. И. Френкелем, и выведенная им формула имеет вид [c.66]

Атом вещества, имея определенный запас энергии, находится в устойчивом энергетическом состоянии и располагается на определенном энергетическом уровне. Для выведения атома из устойчивого энергетического состояния его необходимо возбудить. Возбуждение ( накачку ) активного вещества осуществляют световой импульсной лампой. Возбужденный атом, получив дополнительный фотон от системы накачки, излучает сразу два фотона, в результате чего происходит своеобразная ценная реакция генерации лазерного излучения, [c.414]

Выбор участка осуществляется в соответствии с текстом, выведенным на экран алфавитно-цифрового дисплея [c.339]

Время машинной работы (основное—технологическое) определяется путем теоретического расчета по формулам, выведенным из кинематической схемы станка, а также в зависимости от режима резания. [c.113]

Основное время для нарезания резьбы групповой фрезой на резьбофрезерных станках определяется по нижеследующей формуле, выведенной из формулы (150) при этом принято, что деталь делает один оборот и коэффициент врезания равен 1,2 число проходов и число заходов при нарезании групповой фрезой равно единице [c.245]

Принимая = 1, придем к выведенным ранее соотношениям. Отметим, что введе-цу е коэ(])фициента уточняет полученные формулы. При 1. в частности, величина гг)2 будет равна нулю в случае, если несколько больше 4. Это подтверждают опытные данные, приведенные ниже. [c.107]

Рассчитанная по этому уравнению кривая (см. рис. 4.7) проходит несколько ниже (на 15—20 %) опытной кривой Sop = / (Sp), полученной для случая безграничного потока, и качественно хорошо с ней согласуется. Следовательно, все выведенные зависи.мости для Sp и Ер/Ер правильно отражают реальное явление. [c.111]

Проверка адекватности погружения стержневого термометра в реперную точку затвердевания металла проводится путем измерения изменений температуры затвердевания в зависимости от глубины. Вертикальный градиент температуры затвердевания, рассчитанный на основе уравнения Клаузиуса — Клапейрона, был найден равным 5,4 27 и 22 мкК-см- для сурьмы, цинка и олова соответственно. В реперной точке затвердевания вертикального устройства, подобного показанному на рис. 4.25, разность температур между верхней и нижней частями слитка в процессе затвердевания максимальна для цинка и достигает 0,3 мК. Поскольку измерение влияния гидростатического давления на точку затвердевания требует постоянного выведения термометра из слитка по мере затвердевания последнего, здесь могут использоваться лишь термометры, погружаемые на глубину большую, чем минимальная глубина погружения для обеспечения заданной точности измерения. Из рис. 5.15 можно заключить, что для измерения гидростатического эффекта на длине 8 см высота слитка должна составлять 20 см. А если учесть еще и требования к тепловому контакту термометра со средой, то высота слитка для цинка должна при этих условиях составлять 23 см. [c.214]

Пренебрегая сжимаемостью жидкости, составить дифференциальное уравнение колебаний выведенного из положения равновесия клапана и определить частоту его колебаний, считая, что сила трения А, действующая на клапан, линейно зависит от его скорости [c.363]

Разве можно назвать эту мазню чертежом Подтирки, намазано, зачеркнуто. Текст выведен куриным почерком Я сто раз говорил каждый чертеж должен выглядеть безукоризненно [c.19]

Уравнение (8-6), выведенное Клаузиусом в 1854 г., представляет собой математическое выражение второго закона термодинамики для произвольного обратимого цикла и называется первым интегралом Клаузиуса. [c.118]

Выведенные выше формулы скорости истечения и секундного расхода газа справедливы только для обратимого процесса истечения, так как не учитывают силы трения рабочего тела о стенки канала и внутреннее тренне между струйками потока из-за различия скоростей по сечению канала. [c.212]

Вал большого колеса установлен в нижнем приливе корпуса. Привод выведен вверх. Участок зацепления просматривается с торца зубьев после снятия верхней крышки. Для осмотра механизма необходимо предварительно отключить валик отбора мощности с большого колеса [c.76]

Оребрение коробчатых деталей. Соотношения, выведенные в предыдущих разделах, справедливы для профилей прямоугольного сечения (детали типа плит). У коробчатых деталей влияние ребер на жесткость и прочность гораздо слабее вследствие относительно большей величины моментов инерции и сопротивления коробки. [c.236]

Из предыдущего ясно, что действительные условия в зоне контакта гораздо сложнее, чем при статическом нагружении, вследствие чего формулы, выведенные для случая статического нагружения, применимы только как первое приближение. [c.344]

Соотношения, выведенные для плоской стенки, сохраняют силу и в случае цилиндрической трубы, но с поправкой на криволинейность стенок и иное распределение температур поперек стенки. [c.371]

Исследуем напряженное состояние при чистом сдвиге с помощью формул, выведенных в гл. 9. В формулах (9.19) и (9.20) нормальные напряжения Од и O на площадках чистого сдвига равны нулю. [c.185]

Механизм мальтийского креста после замены высших пар низшими может быть приведен к обыкновенному кулисному механизму (рис. 8.9). Для определения скоростей и ускорений этого механизма могут быть приведены формулы для кулисного механизма, выведенные нами в 25. При исследовании механизма мальтийского креста с внешним зацеплением надо исследовать движение заменяющего кулисного механизма при повороте его звена 1 на угол 2ф1 для механизма с внутренним зацеплением исследование производится при повороте звена / кулисного механизма на угол 2ф[. На рис. 8.10 даны диаграммы угловой скорости и углового ускорения звена 2 при постояппоп угловой ско- [c.172]

Выведенными соотношениями можно пользоваться при определении сил трения в винтовых парах с прямоугольной резьбой. При треугольной резьбе (рис. 11.20) весьма приближенно считают, что движеиие гайки аналогично движению клинового ползуна по желобу, у которого угол между вертикалью и стенками [c.226]

Рассмотрим, далее, в тех же масштабах характеристику регулятора, т. е. его зависимость fni = Р п W (рис. 20.9, кри-. вая Ь — h). Точка с пересечения прямой От с характеристикой Ь — Ь регулятора определяет то положение Хц центра груза, при котором регулятор находится в равновесном положении при постоянной угловой скорости сор, так как в этом положении равны по величине и противоположны по направлению силы F i л FI,2. Пусть, далее, регулятор выведен из своего равновесного положения, например, опусканием муфты при этом центры грузов сблизятся и будут находиться от оси вращения регулятора на расстоянии Xj < Xf,. Если после этого мы предоставим регулятор самому себе, то он окажется под действием центробежггой силы величина которой определится ординатой d , большей ординаты d b, соответствующей величине силы Под действием избыточных центробежных сил грузы будут расходиться, пока не вернутся в равновесное положение, соответствуюш,ее точке с. [c.407]

Соотношение, выведенное для равновесия системы твердое вещество— пар, выраженное уравнениями (9-6) и (9-18), в основном применимо и к системе пар — жидкость чистого компонента с учетом отмеченных выше ограничений. Давление пара жидкого чистого компонента можно также вычислить на основании соответствующего уравнения состояния, которое применимо и для жидкой и для паровой фазы с учетом того, что фугитивность парочой и жидкой фаз одинакова при равновесии. [c.272]

Коэффициенты активности можно вычислить по формулам Мар-гулеса или Ван-Лаара, выведенным в гл. 8, п. 10. Хотя эти формулы применимы к системе при определенных температуре, давлении и составе, их все же можно использовать для всей области составов, в которых изменения температуры малы. При бинарной смеси, у которой точки кипения чистых компонентов отличаются [c.283]

Результатом выполнения программ конструирования является образ чертежа, который может быть выведен на жран графического дисплея (для просмотра и редактирования) или иа графонострои гель. [c.329]

Достигнуть соглашения о шкале по давлению паров Не оказалось значительно труднее, чем можно было ожидать. Эти трудности типичны для построения любой новой практической температурной шкалы. Главным здесь является вопрос обоснования формулы для температурной зависимости, которая может быть или строго выведенной термодинамической формулой или эмпирическим соотношением, хорошо опи-сываюшим экспериментальные данные. Идеальным был бы первый подход, однако, если термодинамическое соотношение содержит много констант, которые трудно оценить и численные значения которых ненадежны, все преимущества описания экспериментальных данных термодинамической формулой теряются. С другой стороны, чисто эмпирическое соотношение для описания результатов может не обнаружить термодинамического несоответствия между частями шкалы и ошибок в измерениях. В начале 50-х годов оценки точности термодинамического способа вычисления температурной зависимости давления паров Не были примерно такими же, как и для чисто эмпирического описания имевшихся экспериментальных данных. Эти оценки были разными в зависимости от давления паров и служили предметом дискуссий [38]. В качестве компромиссного решения была разработана таблица температурной зависимости давления насыщенных паров и никакого уравнения не предлагалось. Эта таблица была представлена ККТ в 1958 г. одновременно сторонниками обоих способов вычисления температурной зависимости. Дискуссия была весьма острой, и ее участники нередко меняли свое мнение на противоположное Принятая в 1958 г. ГКМВ таблица получила название шкалы Не-1958 с обозначением температуры по этой шкале и перекрывала интервал от 0,5 до [c.69]

Применяя для кольцевого элемента бесконечно малой радиальной длины dr выведенное ранее уравнение течения между параллельными пластинками, учитывая осевую симметрию течения и пренебрегая спламн инерции по сравнению с силами давления и трения, можем написать [c.201]

Решение. Пусть в некоторый ыомент времени I выведенный нэ положения равновесия поршень, масса которого т, двигаясь вправо, находится на расстоянии х от положения равновесия избыточное давление жидкости на поршень в этот ыомент равно р. Тогда дифференциальное уравнение двнжe lия поршня имеет вид [c.365]

На рис. 12.23 представлен чертеж детали втулка , полученный в ЛГР с использованием ПП VTN, FON и ZONTS, и выведенный плот-терны.м файлом VI0704. [c.390]

Шарик массы т закреплен на конце вертикального упругого стержня, зажатого нижним концом в неподвижной стойке. При небольших отклонениях стержня от его вертикального равновесного положения можно приближенно считать, что центр шарика движется в горизонтальной плоскости Оху, проходящей через верхнее равновесное положение центра шарика. Определить закон изменения силы, с которой упругий, изогнутый стержень действует на шарик, если выведенный из своего положения равновесия, принятого за начало координат, шарик движется согласно уравнениям x — a oskt, y = bs nkt, где a,b,k — постоянные величины. [c.202]

Груз, вес которого равен Р Н, подвешен на упругой нити к неподвижной точке. Выведенный из положения равновесия, груз начинает совершать колебания. Выразить длину нити х в функции времени и найти, какому условиго должна удовлетворять [гачальная длина ее лд, чтобы во время движения гири нить оставалась натянутой. Натяжение инти пропорционально удлинению длина ее в нерастянутом состоянии равна / от действия статической нагрузки, равной q Н, нить удлиняется на 1 см. Начальная скорость груза равна нулю. [c.236]

Материальная точка М соединена с помощью стержня ОМ длины I с плоским шарниром О, горизонтальная ось которого вращается вокруг вертикали с постоянной угловой скоростью (0. Определить условие устойчивости нижнего вертикального положения маятника, период его малых колебаний при выведении его из этого положения и обобщенный интеграл энергшг. Массой стержня пренебречь. [c.373]

При устойчивом положении равновесия система, выведенная из положения равновесия достаточно малыми возмущениями в виде lUUiaJH Hbix отклонений и скоростей, которые ooбп aю я всем точкам системы или их части, совершает колебания около положения равновесия или приближается к нему без колебаний. [c.420]

Выведенные соотношения формально действительны для ребер, испытывающих при изгибе как растяжение (рис. 122, а), так и сжатие (рис. 122, б). На самом же деле сжатые ребра гораздо прочнее, так как почти все литейные материалы (за исключегшем сплавов Mg) значительно лучше сопротивляются сжатию, чем растяжению. Поэтому приведенные рекомендации имеют преимущественное значение для растянутых ребер. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...