Глубина проникновения II 353. См. также

Применение переменного тока разных частот связано с тем, что частота определяет глубину быстро прогревающегося слоя детали и к. п. д. индуктора. При этом глубина проникновения, определяемая частотой и параметрами проводящего тела, меняется с изменением температуры. Так, например, для стали, обладающей магнитными свойствами, глубина проникновения при переходе от обычной температуры к закалочной уве личивается в 10—15 раз. Вследствие этого различают горячую и холодную глубину проникновения переменного тока в сталь. С возрастанием мощности холодная глубина проникновения также увеличивается. [c.224]

Аналогичным образом глубина проникновения также, по-видимому, связана с Ак, так что [c.400]

Глубина проникновения электромагнитного излучения внутрь металла называется толщиной скин-слоя. Для меди при комнатной температуре и частоте излучения 10 Гц она имеет величину порядка 1 мкм (10 см). Есть также и другие необходимые поправки. [c.319]

Здесь уместно отметить также, что, кроме ограничения по частотам, применимость уравнения Ф. и Г. Лондонов в форме (5.21) ограничена со стороны высоких температур условием, что глубина проникновения должна быть мала по сравнению с длиной пробега. Случай S > I обладает рядом существенных отличий, и мы здесь разбирать его не будем. [c.911]

Определим частоту, при которой КПД индуктора максимален. Очевидно, что максимуму КПД соответствует максимум отношения Г2/Г2. Если толщина индуктирующего провода меньше глубины проникновения тока Ai, то не зависит от частоты и отношение а также КПД монотонно возрастают с ростом частоты. [c.78]

Когда di>Ai, то k / f. Использовав для вычисления г 2 формулы (5-31) и (5-32), а также учтя, что глубина проникновения тока в материал цилиндра при р = 1 равна А 500 pjf, получим [c.78]

Режим с постоянной во времени удельной мощностью мы будем считать основным. В практических расчетах, приведенных ниже, показано, как произвести приближенный учет изменения удельной мощности во времени. Необходимость в этом обычно возникает при сквозном нагреве кузнечных заготовок. Отметим также, что если горячая глубина проникновения тока оказывается близкой к радиусу нагреваемой цилиндрической или к толщине прямоугольной заготовки, то к концу нагрева электрический КПД индуктора сильно падает. Вследствие этого даже при незначительном изменении мощности, подводимой к индуктору, мощность в нагреваемой заготовке уменьшается иногда в 2—2,5 раза. Такие режимы являются невыгодными, и их следует применять лишь в крайних случаях, когда нет возможности повысить частоту. [c.101]

Выбор значений коэффициентов с , с., и основывается иа технико-экономических факторах. Для удобства ведения металлургического процесса и из условия минимизации тепловых потерь диаметр и глубина загрузки должны быть приблизительно одинаковыми для повышения же электрического КПД следует увеличивать высоту загрузки, уменьшая диаметр (пока сохраняется достаточно большое отношение радиуса садки к глубине проникновения тока). Требования к толщине футеровки также противоречивы с ее увеличением термический КПД печи растет, а электрический падает. Кроме того, толщина футеровки должна быть достаточной для того, чтобы ее механическая прочность обеспечила надежную эксплуатацию тигля. [c.253]

Формула (2-1) легко получается из формулы (1-26) при замене плотности тока и глубины проникновения тока Л их значениями [формулы (1-10) и (1-16) 1. Поделив выражение (2-1) на получим выражения для г о и Хо- Таким образом, кривая, приведенная на рис. 2-1, дает изменение во времени также активного и внутреннего реактивного сопротивлений при ярко выраженном поверхностном эффекте. [c.22]

Режим с постоянной во времени удельной мощностью мы будем считать основным. В практических работах, приведенных ниже, указано, как произвести приближенный учет изменения удельной мощности во времени. Необходимость в этом обычно возникает при сквозном нагреве кузнечных заготовок. Отметим также, что если горячая глубина проникновения тока оказывается близкой к радиусу нагреваемой цилиндрической или к толщине прямоугольной заготовки, то к концу нагрева электрический к. п. д. индуктора [c.24]

Представляет также интерес определение глубины проникновения волны. [c.59]

При индукционном нагреве токами средней и высокой частоты в связи с малой глубиной проникновения тока, а также в связи со значительными мощностями, передаваемыми в нагреваемые объекты [c.93]

Как пояснено в гл. 1, ток в индукторе протекает только в поверхностном слое токоведущих частей, толщина которого равна глубине проникновения тока данной частоты в медь. Поэтому в принципе только эти элементы можно изготавливать из частой электролитической меди. Остальные элементы могут быть изготовлены из любого немагнитного металла или диэлектрика. Можно было бы получить большую экономию меди, если полости для охлаждающей и закалочной жидкостей, а также элементы, обеспечивающие прочность конструкции, изготавливать из алюминиевых сплавов, текстолита и т. п. [c.94]

В настоящей главе будут рассмотрены электромагнитные процессы в системе индуктор—цилиндр с постоянными по всему сечению магнитной проницаемостью и удельным сопротивлением. Такое допущение с достаточной точностью позволяет получить основные количественные характеристики системы при глубине прогрева х , большей, чем горячая глубина проникновения Д . (см. 4-3 и 4-4), а также при нагреве немагнитных материалов. В последнем случае следует принимать значение удельного сопротивления, соответствующее температуре поверхности в рассматриваемый момент времени. [c.169]

Задержка роста трещины зависит также от толщины материала. С увеличением толщины листа длительность задержки ЛГд уменьшается [33]. Это объясняется поведением материала вдоль всего фронта трещины после перегрузки [16]. Наиболее интенсивная остановка или задержка происходит сразу за перегрузкой в середине образца, а у краев трещина подрастает. Кривизна фронта трещины убывает. Дальше трещина интенсивно начинает развиваться в срединной части образца, и только после восстановления первоначальной геометрии фронта трещины продолжается ее дальнейший равномерный рост. В таком образце глубина проникновения зоны с развитой пластической [c.409]

Диффузионный метод (диффузионные р-н-переходы). Электронно-дырочный переход может быть получен также диффузией акцепторной примеси в донорный полупроводник или донорной примеси в акцепторный полупроводник. Диффузию можно вести из газообразной, жидкой или твердой фазы. Глубина проникновения примеси и залегания р—/г-перехода определяется температурой и вре- [c.218]

Изучение влияния глубины резания на образование остаточных напряжений проведено для значений t = 0,25 0,5 1,0 мм при и = 6 м/мин, S = 0,25 мм/об и 6 = 0. В интервале исследуемых глубин резания от 0,25 до 1,0 мм в поверхностном слое возникают растягивающие тангенциальные напряжения (рис. 3.13), максимальное значение их у поверхности от 20 до 50 кгс/мм при глубине распространения до 90 мкм. С увеличением глубины резания величина тангенциальных макронапряжений, а также глубина проникновения их растет. [c.115]

Выражение (9.3) описывает волну с частотой со, распространяющуюся со скоростью jn и затухающую по закону ехрХ -X (—(nkxj ). Коэффициент k представляет собой мнимую часть комплексного коэффициента преломления и характеризует поглощение в веществе. Этот коэффициент называют коэффициентом экстинкции. Из (9.3) видно также, что п есть не что иное, как обычный показатель преломления света в кристалле. На практике обычно измеряют интенсивность света I, которая пропорциональна квадрату напряженности электрического (или магнитного) поля в электромагнитной волне. Из (9.3) следует, что интенсивность световой волны, распространяющейся в кристалле, уменьшается с глубиной проникновения х по закону [c.305]

Согласно диамагнитной гипотезе, в односвязном теле при наличии внешнего магнитного поля существует единственное распределение токов. Флуктуации происходят вблизи этого стабильного распределения. За исключением лишь области самых высоких частот, изменение токов с изменением внешнего магнитного поля происходит адиабатически, и поэтому диссипации энергии не возникает. Электрические поля в теле существуют лишь при переменных внешних полях и только на расстояниях от поверхности, не превышающих глубину проникновения магнитного поля. При достаточно высоких частотах эти флуктуирующие электрические поля должны давать вклад в дпссипацию энергии, описываемую членом с нормально электропроводностью сверхпроводящей фазы, как это вытекает из двухжидкостной модели. Возможно также, что возникает диссипация, связанная с релаксационными процессами в распределении сверхпроводящих токов. Здесь мы не будем рассматривать поведения сверхпроводников в полях столь высокой частоты. [c.701]

Следовательно, единственное отличие заключается в логарифмическом члене. Так как Af < q, то для обычной глубины проникновения аргумент логарифма очень велик, поэтому соответствующп11 множитель меняется с q медленно и в хорошем приближении его можно рассматривать как постоянную. Таким образом, теория п. 20, которая, вероятно, точнее теории п. 21, также очень близка к теории Пиппарда, но коэффициент перед интегралом несколько больше. Если положить q- X в логарифме, то параметр Пиппарда окажется равным [c.722]

Это выражение и применялось Фабером и Пипнардом. Для оценки плотности состояний на поверхности Ферми и нахождения они также использовали данные по теплоемкости. Таким же образом можно оценить и Фабер и Пиппард предположили, что в чистых металлах S подобрали постоянные так, чтобы получить истинную глубину проникновения при Т = 0° К. Результаты их вычислений приведены в табл. 2. Они использовали (25.5) и нашли наилучшее согласие при а = 0,15. [c.725]

В настоящее время неясно, какая из идеальных теорий, Пиппарда или Лондона, является правильной. Имеются аргументы в пользу каждой. Шафрот и Блатт смогли объяснить влияние средней длины свободного пробега (см. п. 24) в сплавах олова с алюминием с помощью теории, которая сводится к теории Лондона, когда корреляционная длина бесконечна. Если встать на такую точку зрения, то останется нерешенным вопрос об апизотро-нии глубины проникновения олова и величины глубины проникновения. Теория Лондона, видимо, является предельным случаем, который никогда в действительности не выполняется может оказаться, что пинпардовский предел также не достигается и что реальные металлы должны описываться промежуточной теорией. [c.727]

Зависимость глубины проникновения от магнитного поля рассчитывалась также на основе модифицированной при помощи двухжидкостной модели теории Ландау и Гинзбурга. В присутствии внешнего поля эффективная волновая функция при приблх1жении к поверхности убывает от своего равновесного значения в глубине сверхпроводника до некоторого значения Ч з при а = О, как показано на фиг. 14. Это приводит к более заметному проникновению поля в образец п, следовательно, к уменьшению [c.741]

При интерпретации экспериментальных данных но сверхпроводникам обычно используется двухжидкостпая модель. Электрическое поле, возникающее за счет изменения во времени магнитного поля в области проникновения, действует на нормальную компоненту и вызывает потери. Впервые эта задача была рассмотрена Лондоном [108] впоследствии Пиппард [109] отметил, что в большинстве экспериментов средняя длина свободного пробега больше, чем глубина проникновения, и дал полуколнчественную теорию, учитывающую этот факт. Математическая теория аномального скин-эффекта была развита Рейтером и Зондгеймером [51], а также Максвеллом, Маркусом и Слэтером [110]. [c.751]

Техника квантовой теории поля и обобщенно для случая температуры, отличной от нуля [23], была применена такн е в работах [24, 25] для изучения электродинамики сверхпроводящих сплавов в слабых постоянном и переменном полях (см. также [16]). Прп этом, в частности, оказалось, что в случае где длина пробега электронов в нормальном состоянии, всякий сверхпроводник оказывается лопдоновскнм и сама глубина проникновения растет с уменьшением длины пробега по закону 2. [c.916]

Секундный весовой расход инжектируемого газаС оказывает непосредственное воздействие на величину тяги (Рв С ), а также на глубину проникновения струи в поток и размеры возмущенной зоны, что определяет величину управляющего усилия. Хотя с ростом 0 управляющее усилие увеличивается, это увеличение относительно невелико из-за распространения зон повышенного давления в поперечном направлении, а коэффициент усиления уменьшается. [c.342]

Представляет также интерес глубина проникновения волны. При р = onst мощность волны спадает по экспоненте. Очевидно, что полное затухание происходит на расстоянии от поверхности Xi = ГГ). До 0,05 ро мощность волны спадает на расстоянии 0.05 1)5 А . [c.32]

Если поверхностный эффект сильно выражен, то достаточно взять только поверхностные элементы толщиной А, что резко упрощает расчет. Если необходимо разбиение тел по всему сечению 5 , то нужно стремиться уменьшить число элементов, чтобы порядок системы уравнений (8-8) не превышал возможностей имеющейся ЭВМ, а также для сокращения времени счета. Простейшее разбиение па равные квадраты пригодно лишь для загрузок с продольным сечением, меньшим 2АГА 25, где К — допустимый порядок системы уравнений. Это следует из того, что для получения погрешности расчета сопротивлений, не большей 2%, на глубине проникновения тока следует взять не менее 5 элементов. Например, при частоте 2500 Гц и АГ= 100 для горячей стали (Д = 1 см) получаем максимальное продольное сечение загрузки всего 8 см (23 2 г = 8). [c.123]

Для устранения влияния контакта, а также влияния других мешающих факторов, касающихся геометрии объекта контроля, применяют многопа-раметровый метод с формированием сигнала путем вариации топографии электрического поля (изменения распределения напряженности поля в контролируемом объеме). Изменение топографии поля осуществляется, например, коммутацией электродов многоэлементного ЭП, смещением плоскостей разноименно заряженных электродов, изменением диэлектрической проницаемости в зазоре между электродами ЭП и контролируемой поверхностью. На ркс. 7 приведена схема сечения девятиэлементного ЭП, электроды которого соединяются в две комбинации, соответствующие большой глубине проникновения поля (рис. 7, а) и малой глубине проникновения поля (рис. 7, б) в объект контроля, Емкость ЭП в обоих соединениях имеет монотонную зависимость от зазора между электродами ЭП и объектом контроля с наибольшей крутизной (чувствительностью к зазору) в контактной зоне. Зависимость разности емкостей от зазора имеет экстремальную точку, в которой чувствительность ЭП к зазору равна нухю. Подбором крутизны зависимостей емкости ЭП в некоторых случаях можно переместить в желаемую зону. Простое вычитание зависимостей емкостей ЭП с различной топографией, приведенное на рис. 7, соответствует линейной аппроксимации этих зависимостей. Большую точность и расширение зоны компенсации дает решение системы [c.171]

Примерная зависимость относительной магнитной проницаемости от температуры также приведена на рис. 1-4. Исходное значение магнитной проницаемости принято равным 16, что объясняется применением при индукционном нагреве чрезвычайно сильных магнитных полей. Нередко ее исходное значение составляет 5—6. Поэтому глубина проникновения тока в сталь возрастает при нагреве в 8—10 раз. Значения ее при Т = 800° Сданы в табл. 1-1. Для определения глубины проникновения тока в сталь, нагретую выше точки магнитных превращений, можно написать простую формулу, подстайив в формулу (1-10) значения р = =10 ом-м и х. = . Тогда [c.15]

Когда dj>>Ai, Tj kV f, использовав для вычисления формулы (16-5) и (16-6), а также учитывая, что при р = 1 глубина проникновения тока в материал цилиндра Аз = 500КРг//. получим выражение для г Чг . [c.234]

Обычно испытания длятся восемь недель, после чего трубки разрезают в продольном направлении и внутренние части внимательно осматривают с целью изучения скопления отложений. Рыхлые отложения после этого удаляют путем промывки водой, и внутреннюю поверхность осматривают на предмет изучения следов ударной и питтинговой коррозии. Осматривают также места шелушений или отслаивания пленки продуктов коррозии, используя увеличительное стекло с небольшим увеличением. После очистки вырезанной части трубки в 10%-нои растворе ингибированной серной кислоты определяют глубину проникновения ударной коррозии, питтин-гов и других локальных повреждений. [c.182]

Карни [105], который также применял травление раствором 117, установил количественное соотношение между потерей массы и глубиной проникновения по обоим методам (Хау и Штрайхера). Такая оценка должна обеспечить более высокую надежность. Но значение показателя Карни имеет бльшое рассеяние, которое получается из-за погрешности в определении глубины проникновения. [c.146]

Эта составляющая затухает за счет возникающих вихревых токов, а также за счет уменьшения величины поля по мере увеличения расстояния до катушки. Поэю-му реальная глубина проникновения вихревых токов [c.21]

Углеродистая сталь особенно быстро разрушается в зоне брызг, где скорости коррозии могут быть на порядок выше, чем при полном погружении. Обильный приток кислорода и постоянное смачивание металла морской водой делают зону брызг наиболее агрессивной из всех морских сред. На рис. 11 показаны результаты краткосрочного эксперимента, в котором 4-метровые стальные полосы, а такн е отдельные пластинки помещались в зонах брызг и прилпва. Отметим, что для одной из пластинок в зоне брызг глубина проникновения коррозии (рассчитанная по потерям массы) составила 0,61 мм, что соответствует скорости коррозии около 1,3 мм/год [IB]. Это примерно в 5—6 раз больше, чем для полностью погруженных пластинок. Отметим также, что для длинных полос скорость коррозии в зоне брызг была в среднем вдвое меньше, чем для расположенных там же квадратных пластинок. На рис. 12 показан типичный коррозионный профиль стальной сваи после 5-летней экспозиции в Кюр-Биче [18]. Скорость коррозии в зоне брызг более чем в четыре раза превосходит скорость коррозии на полностью погруженной части свап. [c.33]

Эти сплавы были значительно более стойкими к коррозии, чем другие сплавы. На глубине наблюдалось два случая щелевой коррозии образцов сплава 20Nb с наибольшей глубиной проникновения 2,6 мм. При экспозиции у поверхности было также два случая одновременно щелевой и питтинговой коррозии максимальная глубина щелевой коррозии составляла 0,53 мм, а максимальная глубина питтинговой 0,61 мм. [c.352]

На рис. 8.14, а показано распределение интенсивности напряжений во впадинах идеально точной резьбы М10 (/ = 0,108Р) для идеально упругого материала деталей (сплошные линии) и для случая, когда болт и гайка изготовлены из стали 45 (от = 650 МПа, штриховые линии). Видно, что после затяжки соединения с напряжением ао 0,7(Тт [соответствует верхнему уровню напряжений затяжки резьбовых соединений в транспортных машинах, обычно (То- = (0,4 0,5)От] пластические деформации схватывают часть боковых поверхностей первого рабочего витка (см. рис. 8.14, а зоны пластичности заштрихованы), впадины в свободной части резьбы, а также виадины под. первым и вто-рым рабочими витками. Наибольшая глубина проникновения пластических деформаций от центра впадины к оси болта равна 0,17 мм под первым рабочим витком и 0,07 мм в свободной части резьбы. Пластические деформации в теле гайки в этом случае отсутствуют. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...