База деформации

Смеи ение при раскрытии трещины. Этот параметр был предложен [16] как критерий разрушения на базе деформации в вершине трещины. В упругой среде смещение а на расстоянии г от вершины трещины определяется уравнением [17] [c.16]

Обычно одновременно с определением оптической постоянной проводят измерения продольных и поперечных деформаций для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона. Продольные и поперечные линейные деформации измеряются при помощи механических рычажных тензометров, проволочных тензодатчиков, винтового окулярного микрометра АМ9-2, катетометра КМ-6. На образце при испытании на одноосное растяжение предварительно наносится база, деформация которой измеряется. На основании этих измерений модуль упругости Е и коэффициент Пуассона х определяют по формулам [c.97]

Метод построения кривой (ej) по результатам измерений продольной базы образца содержит следующую некорректность. Вследствие неравномерного растяжения как всего образца, так и выбранной для измерений базы, вычисление деформации как 1п (///о) по измерениям текущей длины I продольной базы 4 в действительности дает осредненную по базе деформацию [c.160]

Влияние неоднородности деформированного и напряженного состояния. Реальные процессы деформации как при лабораторных испытаниях, так и при обработке заготовок и нагружении конструкций проводятся на телах значительных размеров. Измеряемые деформации обычно относятся к размерам порядка десятков миллиметров ( база деформации ) и только очень редко порядка одного миллиметра. Если напряженное и деформированное состояния в теле однородны (или почти однородны), то по деформации тела определяется и деформация малого элемента. Большей частью процесс деформации неоднороден, т. е. различен в различных точках тела. Все закономерности деформации, как и другие физические законы, непосредственно относятся либо к малому элементу объема, либо к телу, находящемуся в однородном состоянии. Отсюда следует, во-первых, что экспериментальная проверка основных закономерностей должна проводиться или при однородном напряженном и деформированном состоянии, либо с учетом неоднородности [44]. [c.165]

Определение. /-параметрической деформацией ростка отображения f из (Я , 0) в (Кр, 0) называется росток гладкого отображения Р(R XR 0)- (Яр,0), совпадающего с f на плоскости Я ХО. Пространство К — база деформации. [c.177]

Иначе говоря, отображение базы деформации 0) трансверсально е-орбите ростка [c.179]

Деформация элемента f многообразия М — это росток гладкого отображения Р конечномерного линейного пространства Л (базы деформации). Деформация, индуцированная из / при отображении 0 (Л, 0)->-(Л, 0), — это деформация [c.13]

Относительная монодромия. Пусть F(x,K) —версальная деформация т-мерного полного пересечения f x)==0. Рассмотрим проекцию я многообразия /= (х, А,)=0 на базу деформации Л. Повторим конструкции п. 2.3 для данной ситуации. [c.33]

При всех этих перестройках топологические показатели л)—г) преобразуются известным образом (см. п. З.З.А ниже), Следовательно, любой путь общего положения в базе деформации моделируется некоторой последовательностью элемен- [c.235]

Рассмотрим пересечение прямой, задающей направление проектирования, с поверхностью как 0-мерное подмногообразие этой прямой. Для типичной прямой такие пересечения — трансверсальные, но в особых точках точки пересечения сливаются. Таким образом, каждая особенность проектирования поверхности в 3-пространстве на плоскость задаёт 2-параметрическую деформацию 0-мерного подмногообразия прямой (состоящего иэ ц слившихся точек, где ц есть кратность пересечения в точке касания, задающей проекцию прямой с поверхностью). Эти 2 параметра определяют прямую в пространстве расслоения базой деформации является (росток) проективной плоскости прямых, [c.164]

Погрешности установки и базирования заготовок. Кроме указанных ранее погрешностей базирования, порождаемых несовпадением установочной и конструкторской (или измерительной) баз, могут возникнуть смещения или деформации заготовки под действием сил зажима. В этом случае большое значение имеет правильный выбор опорных поверхностей, точек приложения сил зажима и жесткости приспособления. [c.59]

Упругие и пластические перемещения на заданной базе измеряют тензометрами. Как и все средства измерения перемещений и деформаций, тензометры делятся на механические, оптические, пневматические, акустические (струнные) и электрические. [c.475]

Если деформированное состояние однородно, то в результате замера определяется точное значение искомой деформации, как это имеет место, например, в случае растянутого стержня (рис. 566, а). В случае, если деформация вдоль базы изменяется, то замеренное среднее значение деформации будет [c.507]

При испытании материалов на растяжение, когда однородность деформации обеспечена, длина базы ограничивается размерами образца и берется большой. Обычно в этом случае величина I имеет значения 50, 100, 150 и 200 мм. [c.507]

При испытании конструкций увеличение базы ограничено ошибкой, связанной с неоднородностью деформаций, а уменьшение базы определяется потерей точности вследствие инструментальных ошибок. Обычно база механических тензометров, применяемых при испытании конструкций, лежит в пределах 2-т-20 мм. [c.507]

Тензометром Бояршинова можно производить отсчеты без перестановки шкалы в пределах деформаций, достигающих 4Уо. Таким широким диапазоном измерения другие тензометры не обладают. База тензометра /=50 мя, увеличение около 500. [c.511]

Датчик наклеивается на поверхность исследуемой детали так, чтобы размер базы I совпадал с направлением, в котором желательно замерить деформацию. При плотной приклейке проволочка удлиняется вместе с поверхностью исследуемого объекта и ее омическое сопротивление изменяется и регистрируется как показатель деформации. [c.512]

В общем случае определения компонентов деформаций в процессе сварки для плоского напряженного состояния необходимо проводить измерения на трех базах расположенных вдоль шва — под углом 45° к направлению сварки — [c.420]

Существующие методы определения остаточных напряжений обычно разделяют на механические и физические. Механические методы основаны на принципе упругой разгрузки объема металла при его освобождении от остаточных напряжений путем разгрузки. Измеряя деформации, возникающие при разгрузке, можно вычислить остаточные напряжения по формулам теории упругости. В зависимости от расположения измеряемых баз механическими методами можно определить одно-, двух- и трехосные остаточные напряжения [17]. [c.423]

Сварочные напряжения могут быть определены экспериментальным или расчетным путем. Экспериментальный метод позволяет оценить средние значения напряжений в шве и ЗТВ на сравнительно большой базе. Однако найти распределение напряжений в ОШЗ, где градиент их изменения весьма велик, экспериментальным методом нельзя. В принципе такое распределение может быть найдено расчетным путем (рассматривается в курсе сварочных деформаций и напряжений), однако расчет свароч- [c.535]

При нагружении вала скручивающими моментами, приложенными по концам, зафиксирована положительная деформация в направлении базы тензодатчика, установленного, как показано на рисунке. Определите направление скручивающих пар. [c.148]

На базе теоретической механики возникли и успешно развиваются многие науки, такие, как сопротивление материалов, теория упругости, гидродинамика, газовая динамика и др, В этих науках обычно к законам механики добавляются другие законы, характеризующие дополнительные свойства материальных тел, В сопротивлении материалов и теории упругости учитывается деформация тел и добавляется закон Гука о связи деформаций с силами. В гидродинамике учитывается скорость деформации и используется дополнительный закон о связи скоростей деформации и сил, В газовой динамике, кроме то1 о, учитывается сжимаемость га.за. [c.5]

Практически оценка несущей способности соединений с мягкими прослойками на базе подхода (3.10) сводится к определению параметров и 3, отвечающим рассматриваемым схемам нафужения, типам конструкций и геометрическим параметрам их неоднородных соединений Для определения достаточно ограничиться рассмотрением задач механической неоднородности в классической постановке, при которой очаг пластических деформаций принимался в объеме мягких прослоек, а основной твердый металл считался жестким, недеформируемым. [c.106]

Зафиксируем малый шар i/ r " с центром в нуле и выберем шар ЛсгС в базе деформации с центром в начале координат столь малым, что множество уровня [c.71]

Рассмотрим в базе деформации Л прямую Ь= Х Х = =Я, (8) (рис. 26). Эта прямая общего положения по отношению к гиперповерхности 2 и пересекает ее в ц, тощках. Крити ческие значения Р (-,Х е)) являются Хо-коордпнатами этих ц точек (со зна ром минус). [c.72]

Пусть f(z) —росток с изолированной особенностью в нуле, Р(2,Х), ЯеЛ, — его деформация. Не ограничивая общности, можно считать, что деформация версальна. Расслоение неособых слоев / над проколотым диском Ут >-Т является подрас-слоением расслоения Милнора Уд —>-Л иад дополнением к бифуркационной диаграмме нулей Л =Л Е в базе деформации (см. пп. 1. 10, 3.3). [c.120]

Недостатком метода является то, что некоторая цепочка допустимых комбинаторных преобразований топологических характеристик, вообще говоря, может не соответствовать никакому реальному пути в базе деформации. (Взаимно однозначное соответствие между комбинаторными и реальными преобразованиями гарантировано только в случае простых особенностей, см. [184], но как раз в этом случае полный ответ можно получить и другими методами, см. [35].) Отметим,, однако, что при выборочной проверке промежуточных результатов счета любой набор дискретных показателей соответствовал некоторой реальной морсификадии. Кроме того, задача о> [c.236]

Нижнюю опорную поверхность плиты обрабатывают грубо. Поверхности плиты, служащие базой для установки других деталей, обрабатывают боле( точно, чтобы получить меньшие отклонения от плоскостности и свести к минимуму деформации деталей при их закреплении на плите. Для крепления устанавливаемых на плите узлов 1тре-дусматривают резьбовые отверстия. [c.316]

В настоящее время имеется большое количество работ, посвященных анализу прочности и долговечности материалов и элементов конструкций. В ряде публикаций проблема прочности и разрушения рассматривается с феноменологических позиций— на базе концепций механики деформируемого твердого тела. К другому направлению относятся работы по развитию физики прочности и пластичности материалов, в которых анализ рузрушения проводится на атомарном и дислокационном уровнях, т. е. на микроуровне. В этих исследованиях весьма затруднительно включение в параметры, управляющие разрушением, таких основных понятий механики, как, например, тензоры деформаций и напряжений или жесткость напряженного состояния. Поэтому в последнее время интенсивное развитие получило направление, которое пытается соединить макро- и микроподходы при описании процессов повреждения и разрушения материала и формулировке критериев разрушения. [c.3]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

ДИЛИ при помощи механического съемного тензометра с инди каторной головкой (2.14]. Замеряли деформации на базе 100 мм в двух взаимно перпендикулярных направлениях у и х до и после сварки. По результатам деформаций, обусловленных сваркой штуцеров, на основе закона Гука определяли реактиВ ные напряжения а х и Оуу. Расчет реактивных напряжений про [c.313]

Часть приспособлений, даже не предназначенных для борьбы с деформациями, в силу своих конструктивных особенностей испытывают силовые воздействия со стороны свариваемого изделия. В этом случае необходимо, чтобы совместная деформация изделия с приспособлепием не вызывала в последнем пластических деформаций. Такая ситуация возникает редко, и расчег в таком случае выполняется следующим образом. Вначале определяют перемещения (временные или остаточные) изделия от сварки в предположении его свободного деформирования. Затем в местах тех опорных баз приспособления, которые препятствуют перемещениям изделия, необходимо приложить к изделию и к приспособлению равные по значению, но противоположные по направлению силы и (или) моменты. Затем найти силы и моменты в этих местах из [c.60]

Из формулы (11.10) следует, что для определения упругих и пластических деформаций, т. е. собственных деформаций, необходимо знать не только наблюдаемые деформации е , но и свободные температурные деформации св. Поэтому в процессе сварки наряду с регистрацией наблюдаемой деформации на базе измерения предусматривается определение термического цикла на этой же базе (см. рис. 11.7, а). Далее воспроизведением термического цикла на образце из исследуемого металла снимают дилатограмму (см. п. 11.2), по которой определяют свободную температурную деформацию 8св Вычитая значения Ссв из значений е для соответствующих температур, получаем значения собственных деформаций. [c.420]

Метод скачка основан на испытании образца с централь пой или боковой трещиной на растяя1ение или изгиб с записью диаграммы нагрузка — смещение , причем смещение У определяется на малой базе между противолежащими берегами трещины. Замечено, что для многих материалов диаграмма нагрузка — смещение имеет скачок — резкий прирост смещения без роста или даже при спаде нагрузки (диаграмма //). Этот скачок обычно сопровождается треском ) и образованием участка прямого излома в виде треугольника в центре толщины, непосредственно у вершины исходной усталостной трещины. Образование прямого участка излома, судя по его форме, происходит в условиях плоской деформации, что дает право принять нагрузку, соответствующую его образованию, для определения напряжения при подсчете значения Ki . [c.126]

Теоретическая механика является научной базой теории механизмов и машин, сопротивления материалов, теории упругости и пластических деформаций, гидравлики, гидромеханики и газовой динамики с их многочисленными приложениями в машиностроении, авиации, кораблестроении и других областях техники. Вместе с тем на базе теоретической механики продолжают успешно развиваться вопросы устойчивости движения механических систем, теории колебаний и теории гироскопа. Эти дисциплины также тесно сязаны с теорией автоматического регулирования машин и производственных процессов. Астрономия, внешняя баллистика и физика своим современным состоянием также во многом обязаны теоретической механике. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...