Пересечение полное

ЦЕНТР ДАВЛЕНИЯ — точка пересечения полной аэродинамической силы с хордой профиля или ее продолжением. [c.228]

Положение центра давления (точки пересечения полной аэродинамической силы с выбранной продольной осью) является важнейшей аэродинамической характеристикой летательного аппарата, определяющей его статическую устойчивость. Экспериментально обычно его находят путем измерения аэродинамических моментов относительно некоторой точки и поперечной силы, отношение которых используется для нахождения с . Такой косвенный метод в лучшем случае позволяет находить d с погрешностью 1 -Ь 2%. [c.168]

Первообразная 99 Пересечение полное 24 [c.253]

Далее через точку проводим направление ускорения (т. е. Л1 перпендикулярную D ) до пересечения с линией действия вектора ускоре Точка пересечения с есть конец вектора искомого ускорения точки Соединив точки и с на плане, получим отрезок (Ьс), соответствующий полному ускорению 0(-g. Вектор ускорения Оуг точки F (отрезок (я/)) находится по правилу [c.54]

Для некоторых симметричных деталей целесообразно применять полные разрезы (рис. 36, в), а не соединение половины вида и разреза (рис. 36, г), так как приходится строить сложные линии пересечения. [c.46]

Покажем на ортогональном чертеже (рис. 169) построение линии пересечения прямой четырехугольной призмы с тетраэдром (пирамидой). Рассмотрим случай полного проницания одного многогранника другим. [c.118]

Крайние парные следы секущих плоскостей показывают, что при заданном расположении поверхностей пересечение является полным, т. е. имеет вид входа и выхода. [c.236]

Построение захода нарезки показано на рисунке в предположении, что полный заход на станке совершается равномерно при повороте винта на 360. В этих условиях проекцией захода на плоскость, перпендикулярную винтовой оси, является спираль Архимеда, а проекции нарезки захода на плоскость, параллельную винтовой оси определяются как линии пересечения винтовых коноидов полок со спиральным цилиндром. [c.257]

Какое пересечение поверхностей называют полным и неполным [c.265]

Пересечение многогранника с поверхностью вращения следует рассматривать как совокупность пересечений отдельно взятых граней многогранника с поверхностью вращения. Поэтому линии пересечения таких поверхностей состоят из отдельных участков плоских кривых, а также отрезков прямых. Например, линии пересечения пирамиды с цилиндром (рис. 109) представляют собой один полный и два неполных эллипса. [c.52]

Построить проекции части прямого кругового цилиндра, остающейся после пересечения его фронтально-проецирующей плоскостью Р (рис. 230). Дать натуральный вид сечения и полную развертку поверхности. [c.185]

Невосполнимые потери энергии при пересечении решетки в ускоренной струйке получаются [больше, чем в замедленной. Вследствие этого по-сечению за решеткой происходит выравнивание не только скоростей, по и полной энергии потока. [c.80]

Число попарных пересечений ребер (иногда называется числом скрещиваний) на плоскости обозначается Я(С) и для полного графа определяется выражением [c.212]

Зная, что Я(К5) = 1, можно определить минимальное число пересечений для полного графа с любым числом вершин. [c.213]

Композиционные операции объединения, производимые на полных изображениях, не обладают возможностью изменения свойств композиционных связей. Предусмотрены только вариации пространственных свойств исходных элементов композиции. Характер связи двух или нескольких элементов становится ясным лишь после решения задачи на пересечение исходных форм. Задав вводимый объемный элемент полным изображением и решив задачу пересечения поверхностей с заданной конфигурацией, получаем композицию, которая имеет свой характер, совпадающий или нет с той целевой функцией, которая определяет поисковую деятельность. [c.37]

Распорядиться свободным параметром можно различным образом, задав, например, точку пересечения ребра пирамиды с секущей плоскостью. Пусть точка пересечения ребра SB с этой плоскостью L. Тогда изображение будет полным и все остальные точки, определяющие искомое сечение, должны находиться с помощью построений (рис. 1.3.8, а). [c.40]

В последнем примере свободная инциденция была задана так, как это требуется при полном изображении пирамиды. Таким образом, построение во втором варианте условия задачи соответствует графическим действиям на полных изображениях. Упрощение процедуры построения при неполных изображениях связано с тем, что параметры полноты можно задать непосредственно на линии пересечения пространственных конфигураций. [c.40]

Задача может быть полностью определена только на полном изображении. В данном случае имеются некоторые произволы задачи, которые мы должны сначала выбрать, прежде чем /приступить к геометрическому построению. Вспомним, что свободное расположение в пространстве двух объемных фигур дает нам коэффициент неполноты изображения, равный четырем. Совпадение двух граней уменьшает коэффициент до одного, так как задание плоскости эквивалентно трем параметрам изображения. Таким образом, свободной остается только одна инциденции. Учитывая желаемый характер пересечения, выберем точку, определяющую сечение на одном из ребер основания, тем самым зададим [c.42]

Совмещенные ребра изобразятся на плоскости П2 прямыми, проходящими через точки А", В", С" параллельно отрезку [A" — A"i], Точки пересечения этих прямых с Р."л1. р"в1 и Р"с1 определяют фронтальные проекции А",, B"i и С", совмещенных вершин верхнего основания призмы Соединив последовательно совмещенные вершины ломаными линиями, получим развертку боковой поверхности призмы. Присоединив к ней натуральные величины обоих оснований, получим полную разверт-ку. [c.117]

Выбираем в качестве полюса плана ускорений точку я (рис. 4.18, б) и откладываем отрезки (пЪ) и (кф, представляющие в масштабе Лд ускорения точек S и D. Далее, пользуясь уравнениями (4.32), вычисляем величины ускорений а св и Лсо и откладываем из точек Ь п d отрезки Ьп ) и (diis), представляющие в масштабе fio эти ускорения. Из полученных точек 2 и з проводим прямые в направлениях векторов тангенциальных ускорений агв и a D перпендикулярно к направлениям ВС и D. Точка пересечения этих прямых и даст конец вектора ас полного ускорения точки С, т. е. [c.85]

Через полученную точку проводим прямую в направлении усиоренияа д, которое перпендикулярно к оси Dy. Точка пересечения пря] ых, прог.еденных в направлениях ускорений ttg и опре/.елит конец вектора полного уско- [c.95]

Далее через точки п- и проводим прямые в направлениях ускорений 5,в и a s. , которые соответстветш перпендикулярны к S,B и Sj . Точка Sj пересечения этих двух прямых и дает конец вектора as, полного ускорения точки Si, величина которого равна [c.99]

От точек d и Sj плана ускорений откладываем отрезки d/14 II Sirta, представляющие в масштабе ра ускорения аоо и oos,-Далее через точки Пз и Пц просодим прямые в направлениях тангенциальных ускорений aas, и Пао, перпендикулярные к отрезкам GSi и GD. Точка g пересечения этих прямых и дает конец полного ускорения 3 точки С. Зная ускорение Oq точки О, легко определить ускорения остальных точек группы. Например, ускорение точки Е определится из уравнений [c.99]

ИЗ урап1 ения построением плана сил в выбранном масштабе (рис. 13.9, в). Из произвольной точки а откладываем силу F2 в виде отрезка аЬ. В точке Ь к ней прикладываем силу в виде отрезка he, в точке с прикладываем силу в виде отрезка d. Далее в точке d прикладываем силу Fr, в виде отрезка de. Наконец, в точке е прикладываем силу F в виде отрезка ef. В точках а и / прикладываем ранее определенные силы Fi и в виде отрезков ag и jk и через полученные точки g н k проводим прямые, параллельные силам и F%. Находим далее точку I пересечения этпх прямых. Соединив точки а и / плана сил, получим в масштабе Ир полную реакцию F21 в виде отрезка 1а. Соединяя точки f и /, получаем в том же масштабе полную реакцию F- в виде отрезка fl. [c.256]

Для этого из произвольной точки а откладываем в некотором масштабе силу F и прикладываем к ней в том же масштабе силу F , вычисленную по формуле (13.17). Из точки с проводим прямую, параллельную направлению ВС, а из точки а — прямую, параллельную направлению D . Точка d пересечения этих прямых определит реакции F. и. Полная реакция F изобра-лсается отрезком bd. [c.257]

Допуски радиального биения а полного радиального биения. Допуски соосности, симметричности, пересечения осей в диаметрал1.ном выражении [c.235]

Под номинальным размером понимают при назначении допусков параллельности, перпендикулярности, наклона - номинальную длину нормируемого участка или всей рассматриваемой поверхности, торцового или полного торцового биения - за,цанный или больший диаметр торцовой поверхности радиального биения и полного радиального биения — диаметр рассматриваемой поверхности соосности, симметричности, пересечения осей - диаметр рассматриваемой поверхности вращения или номинальный размер между поверхностями, образующими рассматриваемый симметричный элемент. [c.235]

Эта операиия повторяется столько раз, сколько необходимо для полного построения линии пересечения. [c.181]

Пример 1.3.7. Изображены две фигуры прямоугольный параллелепипед и тетраэдр. Никаких оговорок насчет их взаимного расположения нет. Каждое из изображений в отдельности является полным. Внутренняя система связей определяет в каждом изображении любые инциденции. Композиция этих двух фигур на изображении является неполной системой. Если принять за базовую поверхность параллелепипеда, то относительно нее все четыре вершины тетраэдра не являются связанными. Для объединения двух изображений в единую проекционную систему необходимо задать четыре параметра (независимые точки,- наилучшим образом отвечающие конструктивной или эстетической задаче). Такая большая степень вариативности пространственно-графи-чек5Кой модели позволяет архитектору или дизайнеру достичь необходимой выразительности в целостном визуальном эффекте их взаимосвязи. При этом исчезают сложные геометрические построения, сопутствующие графическим действиям на полных изображениях. На рис. 1.3.11 приводится решение данной задачи. Выбираем последовательно произвольные инциденции, обозначенные буквами А, В, С, D. Остальные точки, определяющие линию пересечения плоскостей, должны быть построены точно, что сделать совсем нетрудно. [c.42]

Наиболее сложными и интересными для графического анализа являются задачи на взаимное пересечение двух фигур с наклонными гранями. На рис. 3.5.27 представлены образцы заданий, выполненных студентами на одном из первых занятий по графическому сЬормообразованию. Пересечение клиновидных объемов относится к достаточно трудным заданиям этого типа. Для привития прочных навыков геометрического анализа графической модели решение задачи на пересечение двух клипов осуществляется с помощью полных изображений. В этом случае словесно оговаривается, что обе фигуры стоят на одной плоскости- После того как навыки однозначного построения линии пересечения двух поверхностей будут достаточно освоены, можно переходить t задачам графического анализа неполных изображений- От личие условия задачи заключается лишь в том, что плос кости оснований двух фигур принимаются параллельными (или основание одной фигуры сначала не задается). Это дает возможность одну инциденцию выбрать произвольно (см гл. 1). Решение в этом случае значительно упрощается- [c.138]

Развертка боковой поверхности пирамиды состоит из трех треугольников — натуральных видов боковых граней. Для получения полной развертки к ней присоединено основание (ЛЛВС = Л/1 В С ). Если пирамида усечена некоторой плоскостью, TJX для построения на развертке линии пересечения нужно нанести на боковые ребра вершины /, 2 и 3 фигуры сечения, определив предварительно длины отрезков [А — 1, [В—2 и [С —5 . На черт. [c.118]

Кривую не1юдвижную линию в нрос1рансгве можно рассматривать как линию пересечения двух поверхностей /, (,y, г, -) = () и /2 (.V, г) = 0. Эти поверхности со ша т для движу-п ,ейся ЮЧКИ две нормальные реакции /V, и N,. и поэтому полная реакция кривой линии N = Nf- -N ,. [c.257]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...