Момент сдвиговое

При изменении 01 от О до 01 5 значение Т12 в момент сдвигового разрушения полимерного связующего определяется по формуле (6.59) [c.173]

С момента начала пластической деформации реализуются два основных типа процесса деформации кристалла скольжение и двойникование. Для того чтобы происходила пластическая деформация, независимо от ее типа необходимо наличие касательных (сдвиговых) напряжений. [c.129]

Пусть i = о есть момент соударения, и в этот момент давления и сдвиговые напряжения в ударнике и в мишени равны нулю, а вещество как ударника, так и мишени находится в виде исходной фазы низкого давления (аю=1), причем истинные плотности фаз в ударнике и в мишени соответствуют нулевому давлению, согласно (3.2.8). Начальные условия для распределения скорости имеют вид [c.267]

В отличие от первых двух критериев прочности, применимых к хрупким материалам, критерий по наибольшим касательным напряжениям применим к пластичным материалам, а точнее к определению момента перехода материала в состояние пластического деформирования. Это объясняется тем, что механизм пластического деформирования в первую очередь связан со сдвиговой деформацией, которая предопределяется значением касательных напряжений. [c.165]

Ансамбль волновых фронтов в задаче Лэмба состоит из цилиндрических волн расширения и сдвига вместе с головной поперечной волной, распространяющихся от точки нагружения [232]. Достигая вершины трещин, они отражаются и появляются новые волны, ансамбль волновых фронтов которых (для момента времени после этого отражения) показан на рис. 52.2 (первоначальные волны расширения и сдвига обозначены через Р ш S соответственно, а сдвиговая волна, образовавшаяся в результате дифракции Р-вол-ны,—через SP и т. д.). [c.413]

Здесь О (t) — упругомгновенный модуль сдвига, Я (t, т) — ядро сдвиговой релаксации, р t, т) — функция, равная касательному напряжению в момент t от единичной сдвиговой деформации, приложенной в возрасте т. Учитывая условие совместности [c.90]

Функции 3 (3Ai (t, т) + Аа ( ) т )) и 2Аз (I, т) представляют собой соответственно объемную и сдвиговую деформации к моменту времени t от воздействия единичного гидростатического давления и тангенциального напряжения, приложенных в возрасте т. По дважды повторяющемуся индексу в рассматриваемых уравнениях производится суммирование. [c.95]

Действительно, введем в рассмотрение функцию л t, т), равную касательному напряжению в момент времени i в однородном теле, которое вызвано единичной сдвиговой деформацией, приложенной в возрасте т. Имеем [c.112]

При проектировании новых самолетов по результатам анализа и продувок моделей в аэродинамической трубе определяются величины подъемной силы и лобового сопротивления, возникающие в процессе различных стадий полета. Они, в свою очередь, используются для определения значений и распределения изгибающих моментов, крутящих нагрузок и сдвиговых усилий, действующих на крылья, фюзеляж и хвостовое оперение. При этом, естественно, должно учитываться много других факторов, в том числе сугубо специфических. Например, подвесные мотогондолы могут испытывать более высокие ускорения, чем самолет в целом, поэтому их размещение должно производиться с учетом тщательной балансировки изгибающих и крутящих моментов, действующих на крыло. При разработке больших самолетов на стадии предварительного проектирования отводится много счетно-машинного времени на анализ нагрузок и моментов с целью выбора оптимального внешнего контура конструкции. Проще говоря, проект самолета в целом представляет собой компромиссное решение между требованиями аэродинамики и возможностями конструктора. На начальной стадии проектирования решается также вопрос о выборе материалов. Повышенная прочность и жесткость композиционных материалов позволит конструкторам обеспечить утонение секций несущих поверхностей и повышение относительного размаха крыла по сравнению с алюминиевыми конструкциями. [c.58]

Модель для описания распределения напряжений в коротком волокне в условиях ползучести была предложена в [28] и приведена на рис. 32. В начале испытания на ползучесть, в момент приложения нагрузки, распределение напряжений в волокне схематически представлено кривой а. Линейная зависимость напряжения в волокне от расстояния, вероятно, есть хорошее первое приближение. В процессе испытания на ползучесть сдвиговое напряжение т в матрице вблизи волокна, передающее растягивающее напряжение, снижается за счет релаксации напряжений в матрице. При этом происходит и ползучесть матрицы. Наименьшее значение т в матрице вблизи волокна, которое может поддерживать в нем нагрузку, близко к распределению напряжений, схематически представленному на рис. 32 (кривая б). Уменьшение т при испытании на ползучесть приводит к тому, что распределение напряжений а заменяется распределением б, проходя через промежуточную стадию типа а. Условие приложения к композиту постоянной нагрузки для всех трех распределений напряжений записывается в виде [c.310]

Один из вариантов модели, в котором использован сдвиговый анализ, показан на рис. 2.12. Предполагается, что перемещение Uq, относящееся к области надреза с п волокнами, не зависит от координаты у. К ядру п перерезанных волокон примыкает группа т неповрежденных волокон, имеющих перемещение U и эффективно представляющих область концентрации осредненных по композиту напряжений. Не следует забывать, что целое число т неизвестно и может быть определено на основе различных критериев прочности. Другим моментом, о котором необходимо здесь упомянуть, является то, что числа перерезанных волокон п или неповрежденных т суть целые числа, если слой по толщине состоит из одного волокна, как у боропластиков (рис. 2.13, а). Тогда, если диаметр волокна достаточно велик, разумно использовать двумерную модель разрушения волокна. У углепластиков слой по толщине состоит из нескольких волокон ( i lO), и в качестве расчетной единицы целесообразно рассматривать пучок волокон, а не одно волокно (рис. 2.13,6). Другими словами, углепластик состоит из двух фаз пучок волокон, пропитанных связующим (отличается по свойствам от собственно волокна), и матрица, расположенная между пучками. [c.63]

Стержень Бернулли — Эйлера с учетом сдвиговых деформаций. Чтобы учесть в модели Бернулли — Эйлера сдвиговые деформации, не учитывая момента инерции вращения, нужно отказаться от перпендикулярности сечения линии изгиба. Нетрудно получить в этом случае уравнение, отличающееся от уравнения [c.146]

Под действием крутящего момента произойдет кинематическое перемещение колес относительно координат хОу на величины б,, компенсируемые перемещениями от местных (в зонах контакта) и общих деформаций (изгибных и сдвиговых деформаций зубьев, тел колес, валов, опор и т. п.). В зонах контакта возникнут контактные давления qj x, у). Уравнения равновесия в этом случае имеют вид (г=1, 2) [c.182]

Будем считать, что к поверхности //=0 вязкоупругого полупространства г/ 0 в момент =0 прикладывается импульс нормального Оуу или касательного Оху напряжения или импульс нормального или сдвигового смещения, не зависящие от поверхностной координаты, но изменяющиеся лишь со временем t. [c.42]

К моменту выхода материала из зазора среднемассовое накопление сдвиговых деформаций за один проход рабочего зазора составит [c.135]

Общая деформация сдвига, приобретаемая малым материальным объемом к моменту выхода из рассмотренной зоны червячного пресса, представляет геометрическую сумму сдвиговых деформаций двух ортогональных направлений [c.142]

Экспериментальное измерение усилия резания на ножницах с параллельными ножами показывает, что к моменту окончания внедрения ножей в металл усилие достигает наибольшего значения. При дальнейшем сближении ножей начинает действовать сдвиговый механизм резания, и усилие резания снижается пропорционально уменьшению площади сечения полосы в плоскости. Наибольшее значение усилия резания определяется формулой, МП [c.293]

В случае двустороннего соединения внахлест распределение сдвиговых напряжений сложнее. Прочность такого соединения в отсутствие эксцентриситета и изгибающего момента определяется свойствами клея и поверхности склеиваемого материала. Данный метод соединения является эффективным. Однако если толщина склеиваемого материала превышает некоторую величину, то растет неоднородность распределения напряжений, т. е. увеличиваются напряжения сдвига, что приводит к расслоению материала и снижает эффективность двустороннего соединения внахлест. В углепластиках прочность на расслоение внутри материала обычно ниже, чем прочность клеевого соединения, что ведет к разрушению путем расслоения. Поэтому чаще необходимо использовать соединение внахлест со скосами [64]. [c.120]

Решение тестовых задач для однонаправленного волокнистого композита. Рассмотрим расчет и сравнение с решением метода локального приближения [1] моментов <е уш > и < [е у) ш у объемных деформаций еу = = ц + 22 для всестороннего макроскопически однородного растяжения в плоскости изотропии Г 0Г2 (е = Еуб) и моментов сдвиговых дефор- [c.109]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Процесс смесеобразования, неразрывно связанный с аэродинамической картиной, существенно зависит от интенсивности крутки потока S, с ростом которой возрастает степень испарен-ности топлива, улучшаются качества распыла. Сильно закрученные потоки имеют S > 0,6. В этом случае в приосевой области воспламенителя появляется область обратных токов, в которой существует зона пониженных скоростей, благоприятствующая возгоранию. Рециркуляция приводит к появлению сдвиговых моментов, турбулизирующих поток, что интенсифицирует процесс смешения, а при работающем воспламенителе способствует энергомассопереносу в радиальном направлении, играющему важную роль в вопросе стабилизации пламени. [c.312]

Из физических соображений понятно, что при постоянных во времени положительных сдвиговой и объемной деформациях касательные напряжения или среднее нормальное напряжение в любой момент времени t tg должны оставаться положительными. А это означает, что должны соблюдаться очевидные с.иедующие неравенства [c.349]

Существенным моментом модели Броека является то, что разрушение слиянием пор требует как высоких напряжений, так и больших деформаций. Для зарождения пор и их роста одного наличия дислокационных петель вокруг частиц недостаточно. Необходимы достаточно высокие сдвиговые напряжения, которые будут способны вытолкнуть эти дислокационные петли на границу частица — матрица. Высокие значения сдвиговых напряжений могут быть получены с помощью дислокаций. Следовательно, критерий разрушения слиянием пор должен включать как высокие напряжения шие деформации. [c.195]

Выявленная последовательность сигналов АЭ отражает известную последовательность процессов деформации и разрушения материала, которые реализуются в вершине распространяющейся усталостной трещины [91, 143, 144]. Они связаны с формированием скосов от пластической деформации у поверхности образца и созданием мезотун-нелей вдоль фронта трещины с последующим разрушением перемычек между ними (см. рис. 3.19). Развитие скосов от пластической деформации происходит преимущественно путем сдвиговой деформации, и раскрытие части фронта трещины в области у поверхности образца определяется модами III + I. Это наиболее простой способ поглощения и релаксации энергии деформации и разрушения. Этот процесс наиболее активен в момент раскрытия и закрытия берегов трещины, поэтому на этих этапах восходящей и нисходящей ветвей нагрузки сигналы от ротаций объемом материала незаметны. Разрушение перемычек между мезотуннелями при регулярном одноосном нагружении также связано р модами III+I, что, в свою рчередь, соответствует локализованным процессам деформации ц разрушения, р которых ротационные эффекты едва заметны. [c.173]

В эпоксидном углепластике растягивающие напряжения в смоле составляют 1,8 кгс/мм . Теоретически касательные напряжения вдоль оси волокна максимальны на его концах и равны нулю в середине. При испытаниях композита на сдвиг методом короткой балки наибольшие касательные напряжения возникают на концах волокна. Так как на поверхности раздела уже действуют касательные напряжения, нагрузка в момент разрушения таких образцов будет меньше, чем у образцов, в которых внутренние напряжения отсутствуют. Поэтому сдвиговая прочность композита ниже из-за появления касательных напряжений вдоль оси волокна, вызванных разл ичием коэффициентов линейного расширения волокна и смолы. [c.262]

Соотнои ения (5.1) — (5.5) можно использовать в квази-упругих методах [6] для расчета эффективных релаксационных свойств (е = onst) и свойств ползучести (а = onst). Рассмотрим, в частности, композит с упругими волокнами и вязкоупругой матрицей, поведение которой описывается податливостью при одноосной ползучести Dm t) и коэффициентом Пуассона Vm t). По определению, Dm t) есть отношение продольной деформации к напряжению, причем одноосное напряжение а приложено в момент времени = О и затем поддерживается постоянным vm t) — коэффициент Пуассона, определяемый из того же испытания. В свою очередь податливость матрицы при сдвиговой ползучести 3m(t) находится из выражения [c.182]

На рис. 3 приведена схема изменения формы контура первоначального круглого сечения образца, которое в момент прохождения площадки текучести преобразуется в эллипс ( эффект эллиптичности ), указывая на то, что с прохождениелг площадки текучести связан массовый ориентированный сдвиговый процесс, проходящий в толще всего иаклошюго сечения [8]. Если в ходе предварительного циклического нагружения ликвидировать условия образования площадки текучести (частично или полностью), то должна постепенно исчезнуть и способность к осуществлению лавинообразного сдвига, а с.ледовательно, пропадет и аффект эллиптичности [1]. Возможность реализации направленного сдвига по всему сечению образца удобно оценивать по формуле [c.127]

Величина момента кручения зависит от распределения сдвигового напряжения и в неявном виде — от кривой течения о(е, е, Г), которую как раз и определяют при испытаниях. Кроме того, при скручивании образцов в них появляется продольное напряжение, которое в зависимости от материала, температуры испытаний и степени деформации может быть растягивающим или сжимающим. В работах Эльфмарка это явление связывается с кинетикой динамической рекристаллизации металла при горячей деформации и изменение знака осевого напряжения приблизительно совпадает с максимумом на кривых [c.54]

Механизм длительного разрушения в условиях ползучести (иногда применяют термин статическая усталость , который мы используем в дальнейшем) представляет собой сочетание дислокационного механизма развития микротрещин с термофлукту-ационным и диффузионным механизмами образования и движения вакансий [30, 11]. Характерной особенностью повреждений при ползучести является образование пор, появляющихся наряду с микротрещинами и вызывающих специфическую объемную ползучесть, т. е. прогрессирующее во времени разрыхление материала [9, 10, 30, 36]. В условиях постоянного или монотонно изменяющегося напряжения объемная ползучесть становится заметной (в отличие от сдвиговой ползучести) лишь незадолго до момента полного разрушения. Однако при циклическом действии напряжений объемная ползучесть отмечается на более ранних стадиях деформационного процесса. Стадия диссеминированных повреждений завершается появлением поперечных трещин, которые видны на поверхности образца при небольшом увеличении микроскопа или даже простым глазом. [c.26]

Рассматриваемый вал может разрушиться либо под действием сдвиговых напряжений, либо в результате потери устойчивости при кручении. Сдвиговое напряжение, создаваемое крутящим моментом, определяется по формуле Ts = Лiкp/(2яr2 ). [c.106]

Прошло ок. 20 лет с момента создания теории Колмогорова и выдвижения им гипотезы, что при больших числах Рейнольдса Т. является локально (т. е. для достаточно мелкомасштабных движений) однородной и изотропной, прежде чем она получила эксперим. подтверждение. Эксперименты, выполненные к 1962 в следе за островом в канале около Ванкувера во время прилива, при числах Рейнольдса = 3 10 , продемонстрировали закон /с для волновых чисел, изменяющихся на три порядка. В последующие годы универсальность чтого закона была подтверждена экспериментами во многих др. течениях при больпшх числах Рейнольдса в струях, сдвиговых слоях, в лаб. и атм. пограничных слоях, в следе за цилиндром и т. п. [c.181]

Вернемся к процессу кристаллизации и отметим следующее поскольку структура, сформированная в металле во время кристаллизации, определяет свойства металла при комнатной температуре, то можно, целенаправленно влияя на характер струк-турообразования при кристаллизации Г=7крист> управлять прочностью металла. Этот факт экспериментально был обнаружен давно и используется при изготовлении быстрозакаленных мелкозернистых или аморфных металлов и сплавов. Если, например, перед или во время кристаллизации металла создать дополнительную структуру путем перемешивания или совместить кристаллизацию со сдвиговой деформацией при затвердевании на охлаждаемом барабане или в прокатных валках, то в этот момент возникает новая структура, характеризуемая величиной А стрг [c.64]

Авторы работы [80] провели электронно-микроскопическое ис-следов ание доменной структуры и установили, что на концах быстрозакаленной ленты домены с 180°-ными стенками весьма причудливо изгибаются . Образующийся при этом узор отражает течение расплавленного металла в процессе получения аморфной ленты. Когда расплав, соприкасаясь с поверхностью быстровращающегося охлаждаемого валка, затвердевает с очень большой скоростью, происходит изменение температуры и одновременно возникают сдвиговые напряжения. Это служит причиной того, что первоначально неупорядоченные атомные конфигурации становятся направленными вдоль течения расплава—возникает одноосная анизотропия. Для объяснения появления такой магнитной анизотропии выдвинуто предположение о существовании анизотропии, обусловленной анизотропным распределением атомных пар. В центральных частях аморф ной ленты, как показывают результаты измерений крутящего момента [81, 82], также имеет место существенная магнитная анизотропия (0,1—1,0 кДж/м ). Этот факт тоже можно объяснить анизотропным распределением атомных пар. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...