Давление гидростатическое эквивалентное

Давление гидростатическое 8 — критическое 31 Дарси — Вейсбаха формула 38 Диаметр эквивалентный 49 [c.407]

Эквивалентное напряжение а , МПа, для различных перегрузок k и гидростатического давления Рр [c.769]

При сложном напряженном состоянии материала связь напряжений и деформаций в теории пластичности определяется связью эквивалентных напряжений и деформаций — их интенсивностей. Такой подход используется и при высокоскоростной деформации. Действие интенсивных упруго-пластических и ударных волн характеризуется включением дополнительного параметра — высокого уровня среднего напряжения, которое может оказать влияние на кривую связи интенсивностей напряжений и деформаций. В связи с этим экспериментальное определение влияния величины гидростатического давления на кривую деформирования является необходимым для построения уравнения состояния материала, описывающего его упруго-пласти-ческое деформирование при импульсных нагрузках типа удара и взрыва. [c.201]

Если экспериментальные данные согласуются с уравнением среднего диаметра, то в общем случае состояние образцов аналогично описанному в 1. Однако из-за влияния анизотропии свойств в качестве эквивалентных напряжений при ползучести при сложном напряженном состоянии следует рассматривать напряжения промежуточной величины между изотропными напряжениями Мизеса и Треска. В этом случае распространение трещины становится фактором, обусловливающим время до разрушения. В частности, можно предположить [19], что образование и рост трещин на наружной поверхности цилиндрических образцов, находящихся под внутренним давлением, приводящим к возникновению больших гидростатических напряжений, облегчаются по сравнению с одноосным растяжением круглых образцов, то время до- разрушения цилиндрических образцов уменьшается по сравнению с временем до разрушения круглых образцов при одноосном растяжении. Можно считать, что данные, приведенные на рис. 5.18, соответствуют случаю, когда указанный механизм разрушения обусловливает хорошее совпадение результатов расчетов по уравнению среднего [c.151]

Если экспериментальные данные согласуются с модифицированным уравнением Ламэ, то период образования и распространения трещины соответствует большей части общей долговечности. В этом случае удлинение или сужение при разрушении цилиндрических образцов довольно мало по сравнению с удлинением или сужением при одноосном растяжении. Экспериментальные результаты, представленные на рис. 5.16, иллюстрируют указанный вывод. К тому же, хотя состояние образцов аналогично описанному в 1, но влияние таких факторов, как анизотропия, третий инвариант напряжения, гидростатическая компонента напряжения велико, поэтому ползучесть цилиндрических образцов под внутренним давлением происходит в большей степени прогнозируемые величины долговечности, определяемые с помощью эквивалентных напряжений Треска, наиболее соответствуют экспериментальным результатам. [c.152]

Если граничные напряжения принять за однородное гидростатическое давление, то можно легко показать, что условия, записанные в виде уравнения (3.13), в комбинации с уравнениями, получаемыми при использовании обычных граничных условий при г = а и г=1, непосредственно приводят к выражениям для объемных деформаций и объемных напряжений, аналогичным уравнениям Кернера. Получаемое при этом выражение для Кс аналогично уравнению (3.11). Однако для G такой простой эквивалентности не наблюдается. Получаемое при этом очень сложное выражение недавно было дано в более простой форме Смитом [26]. Зависимость G от состава композиции в этом случае выражена значительно более резко, чем в уравнении Кернера, и более точно согласуется с экспериментальными данными для полимерных композиций, содержащих жесткие частицы наполнителя [30]. По-видимому, уравнение Ван-дер-Поля неприменимо к описанию динамических механических свойств полимер-полимерных композиций, хотя оно успешно использовалось для расчета модуля [c.156]

Эквивалентная сила Л экв и гидростатическое давление р являются определяющими нагрузками и для расчета обечайки бака на устойчивость от сжатия. Критические [c.275]

Для прогнозирования вязкоупругих свойств полимеров, работающих при объемном деформировании в условиях гидростатического сжатия, весьма полезным может быть использование напряженно-временной аналогии (НВА). Однако соблюдение НВА при объемном деформировании строго не доказано, а основывается на известном принципе эквивалентного действия давления и температуры [120, 122]. В связи с этим представляет значительный интерес экспериментально проверить возможность существования НВА при объемной ползучести. [c.174]

Характер зависимости от напряжения для ПФ индия, который имеет тетрагональную решетку, и для ПФ двухвалентных гексагональных металлов также достаточно широко исследовался прямыми и косвенными методами. Сложность, возникающая для этих некубических металлов, состоит в том, что гидростатическое давление более не эквивалентно чистому отрицательному растяжению, так как отношение с/а также является функцией давления. Например, как уже говорилось в п. 5.3.3.3, для игл ПФ Zn большая чувствительность частоты к давлению (рис. 5.31) обязана главным образом изменению отношения с/а с давлением. Однако, как и для других простых металлов, наблюдаемые зависимости от напряжения находятся в разумном согласии с расчетами, выполненными при помощи псевдопотенциалов, если корректно учитываются нелокальность и спин-орбитальное взаимодействие. Подробности можно найти в работах [158, 186, 411, 470, 471]. В трех работах [158, 470, 471] подчеркивается физическое значение различных вкладов в теоретические выражения для производных по напряжению. [c.294]

Если давление газов над уровнем жидкости значительно по сравнению с гидростатическим давлением столба жидкости, то расчет ведут по формуле (56), причем к давлению газов следует прибавить величину, эквивалентную гидростатическому давлению жидкости [c.71]

Эксплуатационные нагрузки создают в приповерхностных объемах активных элементов плоское напряженное состояние, на которое в случае преобразователей компенсированного типа накладывается шаровой тензор напряжений, создаваемых гидростатическим давлением. При плоском напряженном состоянии эквивалентное напряжение в хрупких телах с достаточной точностью определяется теорией наибольшего нормального напряжения (Кулона — Мора [26]). [c.81]

Требование однозначной разрешимости уравнений (8.1.3) относительно деформаций эквивалентно условию выпуклости по верхностей И (ец) = onst в пространстве деформаций или поверхности Ф(Оу) = onst в пространстве напряжений. Действительно, соотношение (8.1.3), например, означает, что вектор а направлен по нормали к поверхности С/ = onst. Если эта поверхность строго выпукла, то заданному направлению нормали соответствует лишь одна точка поверхности. Однако требование строгой выпуклости может быть смягчено, достаточно потребовать лишь невогнутости соответствующей поверхности. Например, если упругий материал несжимаем и изотропен, то приложение к нему гидростатического давления не вызывает деформации. Наоборот, если задана деформация, то напряженное состояние определяется не единственным образом, а лишь с точностью до гидростатической составляющей. [c.238]

Доказать, что равномерное гидростатическое давление на октант повёрх-ности эллипсоида эквивалентно одной силе. [c.62]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

На характер полученной поляризационно-оптическим методом картины изохром, представляющих собой линии одинаковой разности главных напряжений, не влияет гидростатическое давление. Поэтому эта картина обусловлена лишь разностью давлений р — рк-Если к модели, нагруженной внутренним и наружным давлениями, приложить равномерное растяжение по обоим контурам, равное Рк или р (картина полос при этом не изменится) то-получим схему нагружения модели только внутренним или только-наружным давлением. Нагружение модели внутренним давлением связано с некоторыми экспериментальными трудностями, возникающими из-за сложности геометрии внутреннего контура. Для каждой геометрии внутреннего контура необходимо свое нагрузочное приспособление. Приспособление же для нагружения моделей наружным давлением выполнить гораздо проще, так как наружный контур представляет собой круговой цилиндр. Одно и то же приспособление пригодно для нагружения моделей с различной геометрией внутреннего контура. Этот простой и вполне строгий мето1Д казался не вполне очевидным. Первоначально применяли приспособления для нагружения плоских моделей внутренним давлением, эквивалентность нагружения наружным и внутренним давлением многократно проверялась экспериментально разными исследователями. [c.44]

Таким образом, напряженное состояние изотропного тела, погруженного в жидкость с тем же удельным весом, эквивалентно гидростатическому давлению. Если тело выпол нен10 из оптически чувствительного материала, то в нем при попружении не возникает никакой картины полос. Поэтому при замораживании крупных моделей удается исключить влияние массовых сил, погружая модель в ванну с жидкостью, имеющей тот же удельный вес, что и материал модели. [c.63]

Несущие баки ракет нагружены нс рмальной силой N, изгибающим моментом М и внутренним давлением р. Определяющими нагрузками для них являются эквивалентная сжимающая сила и внутреннее гидростатическое давление. Эквивалентная сжимающая сила для бака [c.275]

Для меди =1,05-10 t tj M, а =0,35. [Давление проволоки на трубу эквивалентно внешнему гидростатическому давлению (действующему только иа цилиндрической поверхности) величины [c.198]

Типичным примером работы конструкции в условиях малоцикловой усталости выступают стальные вертикальные резервуары для хранения жидкостей. Технология изготовления резервуаров (полистовая и особенно рулонная) допускает определенное несовершенство геометрической формы их стенок (в местах стыка листов). Так, согласно ПБ 03-381-00 [93] для вертикальных резервуаров, предназначенных для хранения нефти и нефтепродуктов, допустима угловатость вертикальных сварных стыков до 3°. При наполнении резервуара частичное выпрямление стенок резервуара под действием гидростатического давления продукта вызывает изгиб крайних волокон. Эти дополнительные напряжения, складываясь с кольцевыми, существенно повышают уровень эквивалентных напряжений. [c.235]

Решение стохастических задач для распределенных нелинейных систем встречает серьезные математические трудности. Поэтому обычно распределенную систему заменяют эквивалентной в некотором смысле системой с конечным числом степеней свободы. Одна из задач состоит в отыскании распределения критических сил по заданному распределению пара-метроё начальных возмущений. Пусть известна детерминистическая связь между критическим параметром и параметрами возмущений щ, и ,. . ., UJn Тогда при некоторых ограничениях (В. В. Болотин, 1958) плотность распределения вероятности р (Р ) может быть выражена через совместную плотность р (щ, и ,. . ., Мт)- Этот метод был применен для анализа распределения критических сил пологой цилиндрической панели, нагруженной осевыми давлениями. Вычисленные значения математических ожиданий и дисперсий оказались близки к опытным значениям. Б. П. Макаров (1962, 1963) и В. М. Гончаренко (1962) рассмотрели ряд других случаев осевое и гидростатическое сжатие круговой цилиндрической оболочки, гидростатическое сжатие цилиндрической панели и др. Б. П. Макаров (1962) и А. С. Вольмир (1963) произвели статистическую обработку экспериментальных данных по испытаниям оболочек на устойчивость в частности, Б. П. Макаров (1962) исследовал экспериментальные данные с точки зрения высказанной им гипотезы о возможности бимодальных распределений критических сил. [c.358]

Полученные таким путем шесть величин образуют симметричный тензор напряжений, существование которого обязано движению, так как для покоящейся жидкости все составляющие этого тензора тождественно равны нулю. Из сказанного ранее следует, что составляющие полученного девиатора тензора напряжений связаны исключительно с составляющими тензора скоростей деформации, т. е. с составляющими и, V, ю скорости и с составляющими т , завихренности. Это равносильно тому, что мгновенное смещение элемента жидкости [составляющие движения (а)], а также его мгновенное вращение как твердого тела [составляющие движения (б)] не вызывает появления в дополнение к уже имеющимся составляющим гидростатического давления — поверхностных сил па элементе жидкости. Предыдущее утверждение представляет собой, очевидно, только краткую локальную формулировку общего случая, когда конечный объем жидкости совершает произвольное движение, неразличимое от эквивалентного движения твердого тела. Следовательно, выражения составляющих а , а , а ,. . ., девиатора тензора напряжений могут содержать в себе только градиенты скорости ди дх,. . ., дюШг в соответствующих комбинациях, определением которых мы сейчас и займемся. [c.65]

Рассмотрим некоторый объем жидкости (рис. L1), находящийся в равновесии под действием сил Р, 2 и т. д. Если этот объем рассечь произвольно выбранной плоскостью AB D и мысленно отбросить его верхнюю часть, то для сохранения равновесия его нижней части необходимо к плоскости AB D приложить силы, эквивалентные действию верхней отброшенной части на нижнюю. Пусть на площадку о) плоскости AB D (в точке а) действует сила Р, представляющая собой равнодействующую всех приложенных к различным точкам этой площадки сил, которые определяют воздействие верхней части объема жидкости на площадку со нижней части этого объема. Тогда отношение Pla = p j, представляет собой среднее гидростатическое давление на площадку ш или среднее гидростатическое напряжение давления. При уменьшении площадки и до нуля отношение Я/м стремится к некоторому пределу, который выражает напряжение давления в данной точке [c.22]

Проницаемые подводные границы области фильтрации, В данном примере такими границами являются границы бьефов АВ и DE. Поскольку в бассейне с жидкостью давление предполагается распределенным по гидростатическому закону, то пьезометрический напор на участках АВ и DE постоянен и, следовательно, постоянен пропорциональный ему потенциал скорости фильтрации 9= onst, Проницаемые подводные границы являются эквипотенциалями. Это условие эквивалентно отсутствию составляющей скорости фильтрации вдоль границы— скорость направлена перпендикулярно к проницаемой подводной границе в нашем случае на АВ значение Uy=0 и скорость направлена по горизонтали, на DE скорость направлена по нормали к DE, т, е. жсоза—i/ysina = 0, где а —угол наклона участка DE к горизонту. [c.469]

В разновидности этого метода, разработанной в СССР [21], для измерения гибкости к камере присоединяют узкую трубку и определяют резонансы Гельмгольца в системе малой камеры,, соответствующие двум различным уровням (массам) воды в трубке. Трудность градуировки, гидрофонов методом взаим-но сти в малой камере заключается в необходимости полного удаления воздушных пузырьков. Поскольку акустический импеданс параллельной комбинации среда—стенки камеры—преобразователи должен быть очень большим, наличие даже маленького пузырька приводит к увеличению гибкости, уменьшению давления и увеличению градиента давления. На электрической эквивалентной схеме (рис. 2ЛЗ) можно видеть, что пузырек закоротит схему. Иногда проблема пузырьков становится столь серьезной, что измерения при атмосферном давлении оказываются невозможными. Чтобы пузырьки исчезли за счет растворения воздуха в воде, бывает необходимо небольшое гидростатическое давление — порядка 3,5 10 Па. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...