Характеристика осевые

Осевая линия канала есть пространственная кривая, а) Осевая линия стержня в естественном состоянии есть плоская кривая. В этом случае будут иными только геометрические характеристики осевой линии стержня х/о (5.146), которые равны (стержень не имеет естественной крутки) кю=х2о=0 хзо= зо, Э ю = 0. Уравнение (5.151) принимает вид [c.221]

При изучении нового вида деформации — изгиба, нам предстоит встретиться с новой геометрической характеристикой—осевым моментом инерции сечения. [c.241]

Таблица 9.8. Технические характеристики осевых насосов о

В гл. II были рассмотрены теоретические основы расчета. .распределения давлений и осевых сил. В настоящем параграфе рассмотрим конкретный пример расчета распределения давлений, характеристики осевых сил и способ уменьшения осевых сил. Результаты расчета сведены в табл. 12 —16. Для составления их использованы ранее приведенные примеры расчета лопастных систем и характеристик для проточной части, соответствующей рис. 65. [c.172]

Расчет характеристик осевых сил производится по давлениям, полученным по формулам 10. Необходимо рассчитать составляющие по отдельным участкам, а затем их просуммировать. В табл. 14, 15 даны расчеты составляющих осевых сил. Расчет величин, входящих в таблицы, рассмотрен в 12. [c.178]

На рис. 68 дана характеристика осевых сил для рассмотренного гидротрансформатора по данным расчета и опыта. Наибольшие [c.179]

Характеристики осевых сил зависят от лопастной системы, рабочей жидкости и режима работы. Для обеспечения более надежной и долговечной работы трансмиссий с гидротрансформаторами существенное значение имеет снижение осевых сил. Расчетные и опытные работы, проведенные в лаборатории гидромашин ЛПИ им. М. И. Калинина, позволили установить, что осевые силы можно снизить за счет рационального выбора расположения уплотнений ширины зазоров между дисками (пазух) отверстий в ступице рабочих колес оребрения дисков рабочих колес. [c.181]

На рис. 71 представлены характеристики осевых сил при наличии отверстий в ступице насосного колеса. Точками отмечены расчетные значения. Из рис. 71 видно, что все линии пересекаются почти на одном режиме работы (I = 0,85- 0,9). На этих режимах давления у отверстий в зазоре и в проточной части одинаковы и протечки отсутствуют. [c.183]

В соответствии с полученной осевой силой подсчитывается коэффициент осевой силы Я, 4. По полученным данным строятся характеристики осевых сил (см. рис. 185 и 186). [c.314]

Зависимость характеристики от внешних условий. Зависимость степени повышения давления и КПД компрессора от его производительности и частоты вращения называется характеристикой компрессора. Характеристика компрессора обычно определяется опытным путем и выражается графически. На рис. 7.12, а представлена характеристика осевого компрессора [(5], соответствующая начальным параметрам воздуха р1 == 101 230 Па и = 292 К- При изменении ро и Tq вид характеристики изменится. Таким образом, необходимо иметь большое количество характеристик, соответствующих различным давлениям и температурам на входе в компрессор, что практически неосуществимо. В связи с этим для построения характеристики обычно используют параметры, полученные на основе теории подобия, что делает ее независимой от внешних условий. Такие характеристики называют универсальными. [c.240]

Рис. 7.12. Характеристика осевого компрессора а — размерная б — универсальная /) = 101 230 Па, 7 = 292 К

Аэродинамические и акустические характеристики осевых вентиляторов с коллектором при всасывании [c.181]

Особое значение имеет разгрузка от осевой силы в герметичных ГЦН. Особенности конструкции их не позволяют иметь развитые размеры диска пяты, а применяемые материалы для подшипников, функционирующих в воде, могут работать при сравнительно низких удельных нагрузках. Поэтому в герметичных ГЦН осевые усилия целесообразно определять не только на опытном, но и на каждом серийном образце, так как из-за различного сочетания допусков на изготовление деталей и разброса в гидравлических характеристиках осевая сила может заметно изменяться. [c.225]

На характеристики осевых ГСП влияют неплоскостность и непараллельность рабочих поверхностей пяты и подпятника. [c.231]

Фиг. 16. Характеристики осевого компрессора

Фиг. S1. Характеристика осевого компрессора.

Конструктивные характеристики осевых дымососов (рис. 111-58, 1П-59) Таблица 111-23 [c.109]

Граница устойчивой работы условно отделяет правую, рабочую область характеристики осевой машины от левой, неустойчивой части, называемой зоной помпажа. [c.123]

Примечание. На аэродинамических характеристиках осевых машин должна [c.123]

Аэродинамическая характеристика осевого двухступенчатого дымососа типа ДО-31,5-У. [c.167]

Рис. VI-6. Характеристики осевого и центробежного дымососов при параллельной

Рис. VII-34. Сводный график характеристик осевых дымососов t 100 с. п — частота вращення. об/мин

Рнс. VII-64. Аэродинамическая характеристика осевого двуступенчатого дымососа ДОД-28,5 t = 100 с, л = 590 об/ман [c.234]

Рис. V1I-65. Аэродинамическая характеристика осевого двуступенчатого дымососа ДОД 31,5

Рнс. VIl-66. Аэродинамическая характеристика осевого двухступенчатого дымососа ЦОД-31,5Ф [c.235]

Рис. VII-67. Аэродинамическая характеристика осевого двух ступенчатого дымососа ДО Д-41 f = 100° с, п = 370 об/яин

Рис. VII-68. Аэродинамическая характеристика осевого двухступенчатого дымососа ДОД-43

Рис. VII-90. Аэродинамическая характеристика осевого дутьевого вентилятора В ДО Д-31,5

Аэродинамика и прочностная характеристика осевых компрессоров ГТК-10 отрабатывались в содружестве с ЦКТИ им. Ползу-нова. [c.13]

Рис. 4-22. Характеристика осевого компрессора газотурбинной установки мощностью 5500 л. с. фирмы

Как уже отмечалось в предыдущих параграфах, с ростом начальной влажности существенно растет и реактивность ступени р. От правильного расчета степени реакции зависит надежность определения расходных характеристик, осевых усилий в турбине, экономичности ступеней и других параметров, важных при проектировании турбин. [c.351]

На рис. 40 приведены характеристики изменения осевых сил при различной площади разгрузочных отверстий. Как видно из характеристик, осевые силы при этом существенно [c.82]

В предыдущем параграфе было рассмотрено влияние влажности на характеристики осевых активных и реактивных ступеней. Очевидно, что [c.106]

Техническая характеристика осевых вертикальных циркуляционных насосов, Оргэнергострой, Москва, 1967. [c.212]

Рис. 8.6, Эксплуатационные характеристики осевого компрессора с поворотными

Обобщенные характеристики осевых компрессоров и турбин [c.105]

На рис. 2.20 изображена характеристика осевого насоса. Напор максимален при подаче Q = 0. При малых подачах кривая Н — f (0) круто надает вниз, инея характерный перегиб в точке А. В отличие от цептробеаагых насосов мощность осевых насосов понижается nj-и увеличении подачн и имеет наибольшое значение при подаче, равной н> лю. [c.174]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Рис. 69. Характеристики осевых сил гидротрансформаторов а — обратного хода с- Ва = 0,42 м пн= 530 обЫин (-------------расчетная -------------------опытная) б — комплексного

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорщюнальности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 и середины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ—М (а) и 8—фЬ (б), где Ь — ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

Для полного описания работы ДРОС на нерасчетных режимах проведено определение параметров ступени при переходе ее на режим вентилирования (т) = 0) и работе в беспаровом режиме G = 0). Режим т = О наступает при очень малом расходе пара. Для ЦНД с низким разделительным давлением Gt,=o = (0,011н-4-0,012) G oM, а для ЦНД с высоким Gn=o = (0,00264-0,0036) G om-Интересно отметить, что в последнем случае расход Gn=o в три-четыре раза меньше и имеет настолько малое значение, что можно полагать практическое отсутствие режимов потребления энергии ДРОС в ЦНД с высоким разделительным давлением. При столь малых расходах проявляется специфическая особенность рабочего процесса ДРОС, заключающаяся в отличии протекания ее расходной характеристики от расходных характеристик осевых ступеней. Она выражается в том, что при любом снижении расхода (вплоть до нуля) перепад давлений в ДРОС не может быть ниже некоторого минимального уровня, определяемого интенсивностью поля центробежных сил в РК или, другими словами, частотой вращения ротора. [c.197]

Рис. VI-5. Расчетные участки аэродинамических характеристик осевого двухступенчатого дымососа ДО-31,5-У и центробежного дымососа двустороннего всасывания Д-25Х2ШБ при п = — 590 об мин, t — 100° С и Лвар = 760 мм рт. ст.

Рис. 2-31. Характеристика осевого компрессора газотурбинной установки типа ТА фирмы Растон и Хорнсби.

В докладе В-13 М. Ошима и К. Кавакучи (Япония) рассматриваются результаты исследований влияния элементов лопасти на энергетические и кавитационные характеристики осевых и диагональных насосов одинаковой быстроходности. В быстроходных насосах таких типов с большими относительными хордами профилей форма последних является одним из главных факторов, влияющих на насосные характеристики. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...