Хрупкость стали, зоны хрупкости отпускная

Косвенные методы изучения зернограничной сегрегации и свойств приграничных зон зерен стали в состоянии отпускной хрупкости [c.25]

Хромоникелевые стали обладают склонностью к отпускной хрупкости в зоне температур 300—400 С и 550—600° С, поэтому при всех операциях термической обработки охлаждение деталей с температур 600° следует производить в воде или в масле. [c.187]

Таким образом, эффективное применение изотермической закал ки возможно только для сталей с полным превращением переохлажденного аустенита во второй ступени и для сталей, у которых аустенит, остающийся при этом превращении, не претерпевает распада при дальнейшем охлаждении. Изотермическая закалка по сравнению с обычной закалкой и отпуском имеет преимущество также для сталей с явно выраженной зоной низкотемпературной отпускной хрупкости. [c.59]

Для стали, склонной к отпускной хрупкости, можно получить достаточно высокие значения ударной вязкости благодаря применению кратковременного отпуска в зоне отпускной хрупкости. [c.718]

Молибден повышает прочность, текучесть и ударную вязкость, особенно при повышенных температурах. В конструкционных сталях его содержание бывает от 0,15 до 0,3%. Повышенное содержание молибдена иногда способствует образованию трещин в зоне термического влияния. Молибден целесообразно применять для устранения отпускной хрупкости стали. [c.150]

Структурные превращения при отпуске закалённой стали вызывают изменение всех механических и физических свойств. По мере повышения температуры отпуска постепенно падает твёрдость и прочность и повышается пластичность и вязкость. Наибольшие отклонения от однозначной зависимости от температуры обнаруживает кривая ударной вязкости. Для ряда марок стали в определённых температурных зонах наблюдаются провалы на кривой вязкости (явление отпускной хрупкости). При отпуске следует подобрать такие условия, которые обеспечили бы оптимальное сочетание свойств, диктуемое условиями работы деталей. [c.327]

Рассмотрим методы оценки склонности стали к отпускной хрупкости, а также косвенные и прямые методы изучения процессов, приводящих к ее развитию, в частности обогащения приграничных зон зерен примесными и легирующими элементами. [c.22]

В том случае, если эти детали имеют массивные сечения и имеется опасность появления отпускной хрупкости (в результате медленного охлаждения центральных зон после высокого отпуска), в хромоникелевую сталь вводится молибден (около 0,2— 0,4 /о) или вольфрам (около 0,8—1,2%). [c.200]

Какие две зоны отпускной хрупкости имеют некоторые легированные стали и каковы меры борьбы с ними [c.121]

Отпускная хрупкость II рода. Наблюдается у легированных сталей при медленном охлаждении после отпуска в области 450— 650° С (пунктирная линия на кривой рис. 134). Существует несколько объяснений природы этого дефекта. Рассмотрим наиболее распространенное. При высоком отпуске по границам зерен происходит образование и выделение дисперсных включений карбидов. Приграничная зона зерна обедняется легирующими элементами. При последующем медленном охлаждении происходит восходящая диффузия фосфора из внутренних объемов зерна к границам. Приграничные зоны зерна обогащаются фосфором, прочность границ понижается, ударная вязкость падает. Этому дефекту способствуют хром, марганец и фосфор (>0,001%). Уменьшают склонность к отпускной хрупкости II рода молибден и вольфрам (до 0,5%) и быстрое охлаждение после отпуска (сплошная линия на рис. 134). [c.223]

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 91. В интервале температур нагрева до 200° С при отпуске этих сталей происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагонально-сти мартенсита.В интервале 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. [c.167]

При отпуске легированной стали можно наблюдать явление отпускной хрупкости, т. е. понижение ударной вязкости, происходящее несмотря на уменьшение твердости] Различают две зоны отпускной хрупкости. В первой зоне (фиг. 187), например при 260 — 325°, отпускная хрупкость объясняется превращением остаточного вязкого аустенита в отпущенный мартенсит. Повышение легирован-ности аустенита, особенно за счет высоких температур закалки (до 950—1000°), увеличивает количество остаточного аустенита и 01-пускную хрупкость в первой зоне. [c.292]

Так, создаваемые при ВМТО искажения границ в значительной степени предотв-ращают также образование фаз, ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13], что приводит к существенному повышению сопротивления хрупкому разрушению. В частности, локализация деформации по границам зерен и связанное с этим искажение межзеренных переходных зон, сохраняемое и после охлаждения, благоприятно изменяют условия обособления, а также форму фаз и соединений, ответственных за развитие отпускной хрупкости стали, и, кроме того, способствуют оптимальному, т. е. соответствующему наивысшей прочности, распределению частиц упрочняющей фазы. [c.49]

Известно, что НТМО не приводит к заметному подавлению хрупкости стали [108], в то время как ВТМО позволяет резко ослабить проявление отпускной хрупкости в опасном интервале температур отпуска [16, 70, 88, 89] и повысить ударную вязкость при комнатной и низких температурах [16, 70, 77, 88, 89, 90, 92]. В связи с этим значительный интерес представляет комбинированное применение ВТМО и НТМО, причем ВТМО должна привести к подавлению охрупчивания стали при отпуске, а НТМО — резко поднять предел прочности и твердости стали. Совместное применение ВТМО и НТМО было исследовано В. Д. Садовским и др. [108]. Часть образцов стали 37ХНЗА подвергали упрочнению методом НТМО (нагрев до 1150 " подстуживание до БЗО деформация 60% ковкой закалка-f отпуск), другую часть упрочняли по обычному режиму ВТМО (нагрев до 1150° деформация 30% при 900° закалка-f отпуск), а третью партию подвергали комбинированной термомеханической обработке вначале образцы проходили ВТМО, а затем НТМО по указанным выше режимам. Результаты ударных испытаний стали, подвергнутой такой обработке, показали, что совмещение на одном и том же объекте процессов ВТМО и НТМО значительно повышает ударную вязкость в зоне развития обратимой хрупкости и одновременно увеличивает твердость стали. [c.74]

Развитие обратимой отпускной хрупкости обусловлено рядом сложных физико-химических процессов. В настоящее время достоверно установлено, что межзеренное разрушение стали в состоянии отпускной хрупкости связано с формированием очень больших концентрационных неоднородностей в тончайших (несколько межатомных расстояний) слоях у границ зерен. При этом, хотя непосредственной причиной охрупчивания является обогащение приграничных зон зерен примесными атомами, в процессе формирования зернограничной сегрегации вредных примесей участвуют и другие компоненты стали — углерод и легирующие элементы. К сожалению, в современном металловедении до сих пор не существует последовательной теории зернограничной сегрегации в многокомпонентных системах. Не разработана также и теория интер-кристалл ИТ ного хрупкого разрушения при воздействии многокомпонентной зернограничной сегрегации. Поэтому причины и механизмы совместного взаимосвязанного влияния примесей, легирующих элементов и углерода на развитие обратимой отпускной хрупкости все еще не выяснены до конца, и их подробное обсуждение рстается весьма актуальным. [c.4]

Большое, практическое значение явления обратимой отпускной хрупкости, значительный научный интерес и роль этого явления в формировании современных представлений о влиянии межкристаллитных, меж-фазных и других внутренних границ раздела на прочность и пластичность сплавов, обусловили все возрастающий поток публикаций, посвященных изучению отпускной хрупкости. Однако со времени опубликования книги [1], обобщающей результаты экспериментальных и теоретических исследований обратимой отпускной хрупкости, система тизирующей представления о природе этого явления, прошло уже более 25 лет. С тех пор появилось значительное число новых экспериментальных данных/ полученных с использованием современных ло-кальных методов анализа химического состава приграничных зон зерен в стали, возникли новые представления о природе и механизмах процессов, приводящих к развитию отпускной хрупкости, достигнут определенный прогресс в понимании микромеханизмов охрупчивающего влияния примесей и разрушения охрупЧенной стали. Наконец, в последнее десятилетие начало разрабатываться практически новое научное направление, связанное с изучением взаимосвязи отпускной хрупкости с другими видами охрупчивания, с исследованием причин повышенной склонности стали в состоянии отпускной хрупкости к охрупчиванию в агрессивных средах, при повышенных температурах и Т.Д. [c.7]

Со стороны вьюоких температур отпуска к зоне развития обратимой отпускной хрупкости примыкает зона необратимой высокотемпературной отпускной хрупкости, развивающейся, в отличие от первой, лишь в результате очень длительных (сотни и тьюячи часов) выдержек при температурах от 600—625 С и почти до Асг [274], Хрупкость этого вида отличается от обратимой отпускной хрупкости тем, что она необратима (т.е, не может быть устранена термической обработкой в ферритной области температур), не приводит к изменению вида хрупкого разрушения от транскристаллитного к интеркристаллитному, не чувствительна к скорости охлаждения от температуры отпуска, усиливается с повышением температуры отпуска вплоть до Асг несмотря на снижение прочности (при этом кинетика охрупчивания аналогична кинетике разупрочнения). Необратимая вьюокотемпературнан отпускная хрупкость связана в основном с процессами коагуляции карбидной азы. Например, в случае Мп — N1 — Мо стали А533-В ее развитие при 670°С (за 120 ч критическая температура хрупкости возрастает примерно на 50°С) обусловлено образованием по границам зерен крупных легированных молибденом карбидов типа Ме2з б размером в несколько микрон, в результате чего облегчается зарождение хрупких трещин, распространяющихся затем внутризеренно [274], Таким образом, хрупкость этого вида не имеет ничего общего с обратимой отпускной хрупкостью, и их легко различить между собой несмотря на близость (и даже перекрытие) температурных интервалов развития. [c.12]

Перейдем теперь к анализу модели "совместной сегрегации" Гуттмана [33, 34, 47], в которой основное внимание уделено химическому взаимодействию фосфора и его аналогов с легирующими элементами, способному усиливать адсорбцию охрупчивающих примесей на границах зерен. Отметим, что в отличие от гипотезы конкуренции (получившей прямые экспериментальные подтверждения для твердых растворов Ре — Р - С), работоспособность которой для сталей в настоящее время менее очевидна, гипотеза совместной сегрегации (например, N1 с Р или 8Ь, 5п) целиком базируется на экспериментальных данных, полученных для сталей. Как показывают результаты прямых измерений [15, 124, 129], в твердых растворах (например, Ре — N1 — Р и Ре — Сг — Р) нет явных признаков "совместных" взаимоусиливаю-щих сегрегаций легирующих элементов и фосфора. Это позволяет предполагать, что повышение концентрации легирующих элементов на границах зерен сталей при развитии отпускной хрупкости может быть связано Не только с взаимодействием с ними фосфора и его аналогов, но и с процессами карбидообразования. Что касается карбидообразующих элементов, например хрома, то по данным о химических связях Ср С на границах (полученным методом рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии [63]), и о широкой см) области, обогащенной хромом у границ зерен хромистых сталей (Оже-спектроскопия с послойным стравливанием), следует, что хром на границах присутствует не в в виде равновесных сегрегаций, а, по-видимому, полностью связан в карбиды, Некарбидообразующий элемент N1, как показано в [48, 51], сегрегирует у границ зерен в широкой зоне 15 нм, т.е. сегрегация также является неравновесной, что может быть обусловлено вытеснением N1 из растущих на границах карбидов [120], [c.74]

В связи с этим уместно напомнить об эволюции взглядов на роль карбидов в явлении отпускной хрупкости, В ранних гипотезах карбидные включения рассматривались как основной источник охрупчивания [21]. Затем образование на границах зерен легированных карбидов считали главным факт ом, определяющим термодинамический стимул неравновесной сегрегации опасных примесей, в частности фосфора, в приграничных зонах [1]. Впоследствии внимание исследователей привлекла равновесная и неравновесная сегрегация этих примесей и легирующих элементов на межфазных границах карбид - матрица [14, 105, 111, 118]. Недавно были получены прямые подтверждения того, что кoнцeнfpaция фосфора на таких границах в стали в состоянии отпускной хрупкости соизмерима с концентрацией на границах зерен и поэтому на них может происходить преимущественное зарождение трещин [121, 155]. Вместе с тем, появились данные о том (см. гл. Ill), что в определенных условиях мелкие и близко расположенные карбидные частицы на границах зерен могут ослаблять межкристаллитную адсорбцию фосфора и отпускную хрупкость. Кроме того, показано, что эффект низкотемпературной обратимости отпускной хрупкости, обнаруженный в низкоуглеродистых сплавах железа (в том числе легированных), не наблюдается при появлении карбидной фазы [165], Таким образом, влияние карбидных включений на развитие отпускной хрупкости неоднозначно природа такого сложного влияния в настоящее время остается в значительной степени неясной и заслуживает детального дальнейшего изучения. [c.209]

Удовлетворительную ударную -вязкость стали, склонной к отпускной хрупкости,, можно со.хранить при кратковреме1гао м отпуске в зоне отпускной хрупкости (см. данные табл. 7). [c.1135]

Большое втияние на стойкость штампов оказывает склонность стали к отпускной хрупкости, г. е. снижение ударной вязкости после медленного охлаждения при отпуске или в результате длительного пребывания в температурной зоне хрупкости (500° С). Для образцов штамповых сталей некоторых марок на фиг. ШО приведены [c.887]

Появление хрупкости II рода наиболее вероятно связано с сегрегацией атомов некоторых элементов (главным образом, фосфора) на [ рапицах зерен, и обогащением поверхностных слоев зерна этими. элемента.ми без выделении избыточных мелкодисперсных фаз (карбидов, фосфидов и т. д.). Обогащение пограничных зон фосфором, снижающим работу образования межзереныых трещин, приводит к развитию отпускной хрупкости. Чем чище сталь от примесей, тем меньше ее склонность к отпускной хрупкости. [c.190]

НТМО еще больше повышает прочностные характеристики стали а -=2700—3000 Мн1м . Однако сохраняется склонность сталей к отпускной хрупкости и требуется более дорогостоящее оборудование (поскольку необходима более высокая степень деформации). НТМО используют только для сталей с широкой зоной устойчивого аустенита. [c.132]

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Одним из самых важных компонентов является молибден, который весьма благоприятно влияет на теплоустойчивость стали, а также на еклонность к тепловой и отпускной хрупкости. Содержание молибдена в перлитных сталях редко превышает 1,5% и лишь в аустенитных сталях и сплавах на никелевой и других основах может достигать значительно большей величины. Молибден благоприятно влияет на зернистость стали сужает зону возможней закалки при сварке при правильно выбранной предшествующей термообработке повышает температуру рекристаллизации и тем самым сопротивление ползучести. Молибденовая сталь обладает наиболее высокими свойствами, когда перлит, являющийся одной из структурных составляющих [11, 27, 28, 64, 95, 105], имеет пластинчатый характер. [c.6]

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 85. В интервале температур нагрева при отпуске этих сталей до 200° С происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагональ-ности мартенсита. В районе 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. В этом интервале температур происходит превращение небольшого количества весьма вязкого и пластичного остаточного аустенита в отпущенный мар-тенсит. Небольшие участки вязкого остаточного аустенита пластически деформируются при ударном нагружении и поглощают [c.170]

В зоне I наблюдается сильный рост зерна. Микроструктура нелегированных сталей в этой зоне — мелкая ферритно-перлитная, низколегированных — типа бейнита, среднелегированных — мартенсйтная. Микроструктура углеродистых и низколегированных сталей в зоне 2 —укрупненная ферритно-перлитная, легированных — мартенсйтная и бейнитная. В зоне 3, нагревающейся в интервале температур Лз—Ль микроструктура металла зависит от состава стали и температуры нагрева и может быть либо ферритно-перлитной, либо ферритно-бейнитной. В зоне 4, нагревающейся на температуру, близкую к Ai, происходит некоторое укрупнение карбидных выделений. Если сварке подвергаются термически улучшенные стали, в зонах 3 и 4 может происходить отпуск, сопровождающийся снижением твердости и прочности. В зоне 5, нагревающейся ниже температуры 500° С, у некоторых сталей могут развиваться процессы отпускной хрупкости и дисперсионного твердения. [c.406]

Следует избегать отпуска мартенситно-ферритных сталей в интервале температур 400—500°С в связи с явлением необратимой отпускной хрупкости и в интервале 560—650° С — из-за появления склонности к МКК- Если изделие из стали UX17H2 подвергается сварке, то в зоне термического влияния возникает склонность к МКК- Поэтому сварные изделия из этой стали следует подвергать отпуску при 680—720° С в течение 30 мнн + 1 мин на 1 мм толщины. [c.676]

Доля межкристаллитного разрушения в хрупких зонах изломов стали ЮХСНД в состояниях А, 1Л, Б и 1Б составляет 1,9 0,7, 38,7 1,6, 58,0 2,1 и 68,9 3,1% соответственно. Фрактографи-ческий анализ [72] доказывает, что в состоянии тепловой хрупкости микротрещины распространяются по границам субзерен и бывших пакетов мартенсита (рис. 4.7, а) (размер фасетки межкристаллитного разрушения = 2,18 0,49 мкм), что в три раза меньше размера фасеток межкристаллитного скола. В состоянии обратимой отпускной хрупкости трещ ины распространяются по границам бывших зерен аустенита (= 6,54 0,68 мкм) (рис. 4.7, б). [c.134]

Если исходным является состояние закалки, отпуск в зоне развития обратимой отпускной хрупкости (400-600 0 сопровождается отчетливыми изменениями всех основных механических и физических свойств стали. Однако эти изменения не связаны с собственно процессом охрупчивания. Это становится очевидным, если наблюдать за именейием тех же свойств в результате выдержки в том же интервале температур, но после стабилизирующего неравновесную структуру стали высокого отпуска. По-видимому, только после такого стабилизирующего высокого отпуска или отжига, когда в результате последующей изотермической выдержки или медленного охлаждения в температурном интервале обратимой отпускной хрупкости не получают значительного развития процессы, характерные для отпуска закаленной стали, изменение склонности стали к хрупкому разрушению можно целиком считать эффектом развития обратимой отпускной хрупкости без участия неравновесных кинетических процессов. [c.16]

Что касается второй из указанных возможных причин снижения сопротивления отрыву по границам зерен, — изменения состава твердого раствора в приграничных зонах зерен, — то отсутствие достаточно локальных прямых методом определения концентрации элементов в тонких приграничных зонах в течение длительного времени не позволяло достаточно определенно установить наличие таких изменений. Локальный рентгеноспектральный анализ и авторадиография не дали положительного результата. Качественные подтверждения обогащения приграничных зон зерен в стали некоторыми элементами были получены с использованием травления поверхностей излома с последующим анализом отработанного травителя, а также путем моделирования предполагаемых гальванических микроэлементов, работающих на поверхности шлифа при его травлении [1]. После появления в 1967—1969 гг. первых сообщений о разработке и использовании для изучения природы отпускной хрупкости одного из наиболее локальных методов анализа -Оже-электронной, спектроскопии — были установлены основные качест 20 [c.20]

В течение длительного времени прямыми экспериментами не удавалось обнаружить и количественно измерить связанное с ослаблением межзеренного сцепления и переходом к межзеренному разрушению изменение химического состава тонких приграничных зон зерен стали в состоянии обратимой отпускной хрупкости. Поэтому разработано много косвенных методов, позволяющих судить о наличии и измшении обогащения границ по изменению других характеристик. Рассмотрим некоторые косвенные методы, применяемые в настоящее время в исследованиях отпускной хрупкости. [c.25]

Сг - N1 — Мо - V сталей [87]. Скорость охлаждения таких швов после технологического <послесварочного) отпуска для снятия напряжений ограничивают, как правило, 10-25 С/ч с тем, чтобы термические напряжения из-за температурного градиента между поверхностными и центральными зонами сечения сварных конструкций не превышали допустимых значений. При этом в металле шва может развиваться отпускная хрупкость, что значительно ослабляет благоприятный эффект термической обработки для снятия напряжений. Проблема осложняется тем, что если в основном металле концентрации кремния и марганца могут быть значительно снижены путем использования специальных металлургических приемов при выплавке стали (подбор шихты, углеродное раскисление в вакууме), то в низколегированных сварных швах содержание марганца, вводимого специально в сварочную проволоку, и кремния, вводимого при раскислении шва, не мржет быть ниже определенных уровней, обусловленных необходимостью обеспечения оптимального содержания продуктов окислительно-восстановительных процессов в сварочной ванне. [c.47]

Расхождение может быть обусловлено влиянием на зернограничную сегрегацию присутствующих на границах зерен мелких карбидных включений, создающих дальнодействующие поля напряжений. Экспериментальная проверка подтвердила, что когда таких включений нет, кинетика зернограничной сегрегации фосфора при развитии отпускной хрупкости может быть удовлетворительно описана уравнением Маклина (33). При наличии в приграничных зонах зерен крупных карбидных частиц, какие, например, образуются в легированных сталях при длительном высоком отпуске, их влияние на скорость сегрегации, по крайней мере на поздних стадиях, как правило, не обнаруживается, и кинетика сегрегации также соответствует теоретической зависимости Маклина, Однако следует отметить, что имеются сведения и об отклонениях от этой зависимости, обнаруженных при исследовании низколегированных сталей [146]. [c.96]

В действительности ситуация, по-видимому, сложнее, поскольку образование специальных карбидов, формирующихся по кинетическим при- чинам вначале на границах зерен [1], может приводить к вытеснению в твердый раствор некарбидообразующих элементов, например, никеля. Этот эффект не имеет ничего общего с равновесной зернограиичной сегрегацией и наблюдается в широких приграничных зонах. Экспериментальные данные [48] действительно показьшают, что область с повышенной концентрацией никеля в приграничных зонах в хромоникелевых сталях имеет в отличие от узких до 1 нм) зон, обогащенных при развитии обратимой отпускной хрупкости фосфором и его аналогами, ширину до 20 нм. Такой концентрационный профиль можно истолковать как следствие неравновесного, кинетического характера обогащения. Этот эффект может заметно ускорить кинетику обогащения границ зерен фосфором, взаимодействующим с никелем [120]. [c.108]

Установлено [24, 210], что в отсутствии опасных примесей, ответственных за отпускную хрупкость, разрушение сталей в водородсодержащих средах связано с интенсивной пластической деформацией в вершине трещины и происходит в основном по зерну, — или вследствие образования в пластической зоне микротре- [c.174]

В связи с рассмотренными гипотезами о механизме влияния межкристаллитной внутренней адсорбции примесей, ответственных за отпускную хрупкость, на водородное охрупчивание (4 /) — усиление абсорбции атомарного водорода на поверхности металл - электролит (2) - повышение локальной концентрации водорода на границах зёрен с примесями в зоне предразрушения (3) - аддитивное воздействие примесей и водорода на, когезивную прочность границ, интересны результаты [219, 2201. В этих работах рассмотрена кинетика заоождения и роста микротрещин, развивающихся в твердых растворах се-железа с Р, 8 и С без внешних механических напряжений под действием давления молекулярного водорода, заполняющего полость трещин и достигающего по оценкам [220] 1800 МПа. При этом условия ввода водорода в металл (катодное насыщение из N2804 с добавкой промотора наводороживания АвзО,, высокие плотности катодного тока) были такими, что позволяли не учитывать механизм (1), Средняя концентрация Н в твердом растворе в равновесии с в трещинах по оценкам работы [219] составляла (6 — 60) Ю , т.е. была выше локальной концентрации атомов Н 8 зоне предразрушения перед вершиной растущих трещин в сталях, склонных к замедленному разрушению в водороде. Это обстоятельство вместе с отсутствием существенной восходящей диффузии водорода к вершине в мягком железе, позволяло не учитывать при объяснении влияния примесей на сопротивление водородному охрупчиванию и гипотезу (2). [c.180]

По-видимому, и при замедленном разрушении сталей в газообразном водороде роль опасных примесей, вызывающих отпускную хрупкость, сводится, главным образом, к не зависящему от влияния водорода облегчению зарождения микротрещин-эмиссаров путем микроскола в пластической зоне перед надрезом. Об этом свидетельствует прямое наблюдшие таких микротрещин у надреза и то, что с ростом межкристаллитной внутренней адсорбции сурьмы, олова и фосфора локальные напряжения о обеспечивающие зарождение микротрещин как на воздухе, так и в водороде, примерно одинаковы [24]. [c.181]

Еще большее практическое значение имеет отпускная хрупкость во второй зоне. При отпуске некоторых легированных сталей, например хромоникелевых, большую опасность представляет резкое падение ударной вязкости при 450—550° (фиг. 187 происходящее несмотря на понижение твердости. Если охлал<дение после отпуска протекало медленно на воздухе, то ударная вязкость снижается еще больше. Эта хрупкость отпуска во второй зоне объясняется старением т. е. выделением из а-твердого раствора мельчайших частичек [c.292]

Применение специальных реактивов приводит к растравливанию границ исходного аустенитного зерна в стали, находящейся в состоянии обратимой отпускной хрупкости. Пониженная химиче- ская стойкость границ зерен в хрупкой стали подтверждает, что при медленном охлаждении с температуры высокого отпуска действительно на границах зерен происходят какие-то структурные изменения. Они вызывают снижение ударной вязкости, но практически не сказываются на других механических характеристиках, измеряемых при комнатной температуре. Объясняется это тем, что ударная вязкость — в высшей степени структурно чувствительное свойство, особенно чувствительное к состоянию границ зерен. Л. М. Утевский утверждает, что обратимая отпускная хрупкость обусловлена не выделением новой фазы, а лишь изменением состава раствора В1близи границ зерен. Так, обогащение приграничных зон фосфором, снижающим работу образования межзеренных трещин, приводит к развитию отпускной хрупкости. [c.354]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...