Механические испытания влияние температуры

Механические испытания при температуре 293 К позволяют получить надежные характеристики прочности и пластичности сварных соединений, но фактор времени при этом не является решающим. Испытания при высоких температурах требуют непременного учета влияния времени, так как материал с повышением температуры становится менее устойчивым и при действии нагрузки изменяет свою форму, претерпевая пластическую деформацию. Характеристики прочности и пластичности, полученные в результате горячих испытаний, очень сильно зависят [c.35]

Влияние температуры. Многие детали современных машин (например, паровых и газовых турбин, реактивных двигателей и др.) )аботают при высоких температурах, достигающих 800—ЮОО С. Испытания показали, что все механические характеристики металлов существенно изменяются в зависимости от температуры. [c.113]

Снижение температуры испытания ниже комнатной у гладких образцов приводит к повышению прочностных характеристик механических свойств (но к снижению характеристик пластичности) и пределов выносливости гладких образцов (рис. 50). При определении влияния температуры испытаний необходимо помнить о возможности фазовых превращений в сплавах и явлениях динамического возврата. Следует также нс путать влияние температуры при усталости с термической усталостью, которая имеет другую природу. [c.82]

При длительных испытаниях кислород и водяные пары понижают предел усталости меди, содержащей 0,04 % кислорода, даже при 20 X. ТАБЛИЦА 7. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕДИ ПРИ СКОРОСТИ РАСТЯЖЕНИЯ 1 мм/мин (ЧИСЛИТЕЛЬ) И 20 мм/мин (ЗНАМЕНАТЕЛЬ) [c.34]

Влияние температуры на механические свойства определено лишь па загрязненном гольмии (чистотой 97,8 %) при испытании в неочищенном аргоне, поэтому получены низкие значения [1] [c.82]

Влияние температуры испытания иа механические свойства циркония по данным [1] [c.88]

Влияние температуры испытания на механические свойства отожженного иодидного циркония по данным [1] [c.88]

ТАБЛИЦА 33. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ИСПЫТАНИЯ ИЛ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НИОБИЯ РАЗЛИЧНОЙ ЧИСТОТЫ Ц [c.102]

Влияние температуры. Результаты механических испытаний материалов обычно относятся к комнатной темпе- [c.38]

Влияние технологических факторов на прочность сцепления детонационных покрытий с основой достаточно подробно изучено. Целью данной работы являлись анализ некоторых факторов, влияющих на разброс экспериментальных оценок прочности сцепления, и изучение влияния температуры испытаний на прочность сцепления. Использовались штифтовые методики оценки прочности сцепления на отрыв [1] (усовершенствованные в работе [2]) и на срез при напылении незамкнутого кольцевого пояска покрытия на цилиндрический образец. В качестве исходного порошка для напыления использовали стандартную механическую смесь карбида вольфрама с кобальтом ВК-8 и ВК-15 по ГОСТ 17359—71 с размером частиц 1—5 мкм. Детонирующая газовая смесь имела состав 0 =1 1.20. Размеры ствола [c.100]

Измерения после облучения показали снижение контактного сопротивления на 38%. Полагают, что этот эффект вызван в основном механическим удалением окисных пленок, образовавшихся при хранении образцов. Срок службы и сопротивление катушки изменились па 10—15%. Эти изменения вызваны влиянием температуры, вклад облучения меньше 2%. Время срабатывания сначала снизилось на 5—10% и затем в процессе испытания в реакторе не изменялось. Ток включения не изменился [c.420]

Основной целью изучения низкотемпературной механической прочности материалов является накопление сведений о характере деформирования материалов при низких температурах с учетом влияния напряженного состояния, концентраторов напряжений и других факторов, способствующих накоплению повреждений. Получаемые данные необходимы для установления критериев несущей способности, позволяющих прогнозировать работоспособность материалов в условиях низких температур при одновременных интенсивных силовых воздействиях. Устройства для низкотемпературных механических испытаний конструкционных материалов описаны в работах [88—90]. [c.190]

К группе специальных лабораторных методов коррозионных исследований относят испытания, в результате которых устанавливают влияние механических нагрузок, давления, температуры, скорости потока и др. К этой же группе относятся исследования, межкристаллитной и транскристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, коррозионной усталости, фрикцион- [c.36]

Механическая прочность графитовых изделий зависит также от температурных условий их эксплуатации. Из табл. 1 видно [23], что влияние температуры особенно сильно сказывается при испытании образцов на разрыв и изгиб. [c.12]

Влияние длительной (200-ч) выдержки при повышенных температурах на механические свойства полуфабрикатов из деформируемых алюминиевых сплавов, испытанных при температуре выдержки [c.56]

Механические свойства 4 — 301 — Влияние анизотропности 4 — 309 — Влияние надреза 4 — 309 — Влияние температуры 4 — 304,306 — Испытания 4 — 311 [c.196]

В табл. 17 приведены данные о влиянии температуры на механические свойства ковкого чугуна обычного состава при кратковременных статических испытаниях. [c.123]

Чтобы иметь представление о колебаниях, измеренных при испытании величин, строятся кривые, на оси абсцисс которых откладывается время (за опыт), а на оси ординат— измеренные в наиболее характерных точках величины (температура, давление, состав газов и пр.). Так же строятся графики влияния разных параметров работы котельной установки на тепловые потери, например, влияния температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в продуктах сгорания на потери тепла с уходящими газами <72, влияния коэффициента избытка воздуха в топке на величину СО и потерн тепла от химической неполноты сгорания < з, влияния тонкости помола i 90, длины факела и температуры в топке, на потери тепла от механической неполноты сгорания q , влияния паропроизводительности котельной установки D на качество пара и пр. [c.270]

Наблюдаемые при трении всех испытанных одноименных покрытий после дегазации практически постоянные значения коэф-ф)ициента трения, а также высокая износостойкость в интервале до начала роста коэффициента трения связаны с незначительным влиянием температуры на изменение физико-механических свойств смазок. Рентгеновским фазовым анализом продуктов износа при трении в гелии в интервале этих температур было установлено, что они однофазны и содержат основную фазу покрытия. [c.137]

Влияние температуры горячего воздуха. При проектировании хвостовых поверхностей нагрева пылеугольных котлов часто возникает вопрос о том, насколько изменится экономичность сжигания твердого топлива при повышении или снижении температуры горячего воздуха. Экспериментальное решение этого вопроса затруднялось тем, что потеря тепла от механического недожога зависит не только от температуры воздуха, но и от коэффициента его избытка в топочной камере, а также от качества топлива, степени выгорания зажигательного пояса и от многих других условий. Лишь тщательно организованные сравнительные испытания котлов давали достаточно четкие и представительные результаты. [c.97]

Значение структурной энтропии А5с (Т) может быть экспериментально определено при любой температуре (см. разд. 1.6). Однако при повышенных температурах механические испытания должны быть проведены с такими скоростями деформации, при которых влияние релаксации напряжений не ощущается. Подробней явления релаксации напряжений рассмотрены далее. [c.57]

Влияние температуры испытаний и размера сечения на механические свойства сталей умеренной теплостойкости и повышенной вязкости [8, 10 [c.666]

Влияние температуры испытаний на механические свойства сталей высокой теплостойкости 116) [c.679]

Химический состав 656, 657 Штамповые стали для ударных инструментов — Влияние температуры испытаний на механические свойства 650, 653, 654 [c.686]

Влияние температур испытаний на механические свойства 675, 676. [c.686]

Влияние температуры испытаний и размера сечения на механические свойства 663, 666—668 [c.687]

Сравнение механических свойств большой группы сталей и сварных швов близкого легирования к основному металлу подтверждает отмеченные закономерности о влиянии условий выполнения сварки и жесткости соединения на свойства швов. Большая прочность сварных швов сохраняется обычно до температур интенсивного разупрочнения, что в условиях обычных скоростей деформирования при механических испытаниях составляет около 600—650° С для перлитных сталей и 700—750° С для аустенитных. Выше этих температур обычно упрочнение швов за счет развитой субструктуры оказывается уже не эффективным. [c.45]

Влияние температуры испытаний на кратковременные механические свойства сварных швов типа 18-8 [c.249]

Рис. 208. Влияние температуры испытания на изменение механических свойств стали 25-20, предварительно обработанной на крупное зерно (закалка с 1175° С, кривые I) и мелкое (нормализация с 927°С, кривые 2)

На рис. 220 показано влияние температуры испытания на механические свойства стали типа 25-20 с 2%. Si после различных [c.384]

Существенное влияние на результаты механических испытаний, поведение металлов при обработке давлением и эксплуатацию оказывает окружающая среда. Это следует обязательно учитывать и не только при повышенных температурах для металлов, взаимодействующих с кИсЛб- [c.25]

Отборочные испытания. Для оценки влияния температуры на механические свойства 12 титановых сплавов были испытаны при комнатной и низких температурах, при этом определяемыми характеристиками были ао,2, Ов, сгпц, Е, б, а . Кроме того, были испытаны сварные стыковые соединения пяти сплавов. Полученные результаты приведены ц табл. 2 и на рис. 2 и 3. [c.272]

При решении первой задачи исследуют влияние температуры, скорости деформирования и жесткости нагружающих систем при кратковременном и длительном статическом нагружениях гладких лабораторных образцов, уточняют характеристики сопротивления разрушению при ударном нагружении лабораторных образцов типа Шарпи и Менаже, регламентируют основные метрологические параметры усталостных испытаний (мало- и многоцикловую усталость). При этом больяюе внимание уделяют двум стадиям разрушения — образованию макротрещин и окончательного излома, а также статистической природе характеристик механических свойств. Выполняемые исследования и методические разработки являются основанием для усовершенствования действующих и разработки новых государственных стандартов на механические испытания. [c.18]

Результаты исследования влияния температуры облучения быстрыми ( > 1 МэВ) нейтронами на механические свойства хастеллоя Н (16% Мо, 6,5% Сг, 3,50% Fe, остальное Ni) представлены на рио. 40. Образцы облучали при температуре 50, 280 и 740° С, испытания проводили при 650° С [36]. На осрювании этих данных можно сделать вывод, что при небольших дозах нейтронного облучения (примерно до 10 н/см ) охрупчивание усиливается [c.99]

В ряде работ исследовалось влияние предварительной холодной деформации на ВТРО [3, 6, 8, 21, 23—25, 881. В работе [3] сталь 16Сг — 13Ni была холоднодеформирована на 25, 50 и 75% и облучена до дозы 3 10 тепл, н/см при 50° С. Механические испытания, проведенные в интервале температур 600—800° С, показали, что при предварительной деформации на 25% охрупчивание минимально. Для стали 316 оптимальная степень предварительной холодной деформации составляет 10—20% [8], что подтверждено испытаниями на ползучесть и при активном растяжении. [c.108]

Рис. 56. Влияние температуры испытания на механические свойства сталей 10ХПН20ТЗР. (а) и ХН35ВТЮ (б) после закалки с 1050° С, 1 ч и старения при 700° С, 3 ч

Рис. 13, Влияние температуры испытаний на механические свойства стали. Х14Г14НЗТ (0,04 % С 0,37 % Si

Влияние температуры испытаний иа механические свойства сталей повышенных теплостойкости н вяакости [10] [c.676]

Влияние температуры испытаний иа механические свойства иетеплостойких сталей повышенной вязкости [10] [c.681]

Снижсинс механических свойств при воздействии кислых сред может быть вызвано НС только водородным охрупчиванием, но и изменением микрорельефа поверхности в результате интенсивного протекания локальных коррозионных процессов, приводящих к образованию концентраторов напряжений, мсжкри-сталлитной коррозии и т. п. Для разделения процессов водородного охрупчива- ния и локальных анодных процессов используют искусственное старение образцов после воздействия кислых сред на металл при температурах 150—200 °С с последующими механическими испытаниями [115, 116]. Степень влияния водорода на механические свойства сталей оценивают также по изменению характеристик технологических проб на перегиб или скручивание. Эффект наводорожи-вания зависит от времени воздействия агрессивной среды, температуры, концентрации и природы кислоты, природы и концентрации ингибитора [103, 115, 141]. [c.82]

Методы кратковременных статических прочностных испытаний при нормальных и повьппенных до 1500 К температурах достаточно хорошо известны и освещены в литературных источниках [64], а также решаменти-рованы стандартами (ГОСТ 9.910-88, ГОСТ 25.503-80, ГОСТ 25.506-85, ГОСТ 9651-84, ГОСТ 14019-80) на основные виды испытаний материалов при растяжении, сжатии, изгибе, кручении и др. В дальнейшем механические испытания тугоплавких материалов, проводимые в интервале 1500...3300 К, будут считаться высокотемпературными. При высокотемпературных испытаниях тугоплавких материалов для сопоставимости определяемых характеристик важно обеспечить соблюдение закона подобия механических испытаний в отношении формы и размеров образцов, одинаковых условий силового и теплового нагружения, учета влияния состава среды, способов нагрева и других факторов [3]. [c.278]

Предложенная модель разрушения конструкционных сплавов с трещиной при циклическом нагружении учитывает влияние на вязкость разрушения изменения характеристик механических свойств материалов в пластически деформируемой зоне у вершины трещины при циклическом нагружении и класса материала (циклически разу-прочняющийся, упрочняющийся, стабильный). Для количественной оценки вязкости разрушзния необходимо знать закономерности изменения параметров диаграмм циклического деформирования (ширины петли пластического гистерезиса), циклического предела пропорциональности, циклического предела текучести, показателя деформационного упрочнения (в зависимости от режимов нагружения, класса материала и условий испытаний, например температуры), которые определяются при циклическом нагружении гладких образцов. [c.221]

Кольбек и Гарнер [144] исследовали хромистые стали с 20— 23% Сг и присадками до 0,25% N. Они установили, что в изломах слитков с высоким и низким содержанием азота не наблюдается заметной разницы в величине зерна. Слитки с высоким содержанием азота, большим чем 1 100, получаются с большими радиальными пузырями. Такие слитки удовлетворительно ковались при 1100—1200° С, при более высокой температуре ковки появлялась крупнозернистость, а при более низкой — возникали внутренние трещины. Механические испытания показали, что стали с высоким содержанием азота после закалки с 1100—1150° С обладают наибольшей ударной вязкостью. Особенно благоприятное влияние на повышение ударной вязкости оказывает присадка никеля (1%) совместно с азотом (рис. 112). Хромистая сталь с азотом и никелем имеет тонкий волокнистый излом и ударную вязкость 17,3 кГ-мкм . Хромистая сталь без азота и с тем же количеством никеля имеет грубозернистую структуру и низкую ударную вязкость. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...