Метод паровой фазы

Скрытая теплота парообразования для температур и давлений, отличающихся от нормальной точки кипения и 1 атм, может быть установлена методом, разработанным в примере 5. В этом примере принято, что паровая фаза ведет себя как идеальный газ. так что метод пригоден только для давления ниже 2 атм. Существуют также полуэмпирические методы оценки скрытой теплоты испарения. [c.60]

Пример 6. Определить состав пара, который будет в равновесии с жидкой фазой, содержащей 30% (мол.) изобутана и 70% (мол.) гексана при 200 °F (93,3 °С). В этом случае давление неизвестно, его и состав паровой фазы следует определить методом последовательных приближений. [c.289]

В реальных условиях поправка заметно меньше, так как часть влаги уносится с подогретыми массами газа, а часть влаги в паровой фазе покидает трубу с охлажденным потоком. Вторую составляющую, предполагая состояние насыщения в уходящих охлажденных газах, рассчитывают методом последовательных приближений, задаваясь величиной (лТ )д и по известным давлению Д [c.63]

Метод радиоактивных индикаторов основан на избирательной растворимости солей, которые содержат радиоактивные нуклиды в жидкой и паровой фазах. Так как растворимость солей в паровой фазе много меньше, чем в жидкости, то по активности среды можно определять паросодержание. Если в изучаемой среде содержится недостаточное количество естественных нуклидов, то их можно вносить искусственным путем. Этот метод с успехом применяется в ядерной энергетике для определения паросодержания теплоносителя в реакторе и магистралях по излучению изотопа °К- [c.241]

Метод диффузионного индикатора основан на введении в поток нейтрального газа-индикатора и определении концентрации фаз по изменению концентрации газа-индикатора в пробе. Например, при диагностике парожидкостного потока концентрация газа-индикатора в паровой фазе по мере испарения жидкости будет уменьшаться. Зная концентрацию газа-индикатора в пробе, взятой из какой-либо области потока, и в полностью испаренном потоке,, можно определить массовое паросодержание парожидкостного потока. [c.241]

В зависимости от физико-химического состояния среды, содержащей диффундирующий элемент, химико-термическая обработка осуществляется четырьмя методами насыщения из твердой фазы ( твердый ) из паровой фазы ( парофазовый ) из газовой фазы 0<газовый , из жидкой фазы ( жидкий ). [c.125]

С этой точки зрения представляет интерес исследование методов осаждения из паровой фазы металлов и сплавов, а также карбидов, нитридов и силицидов путем высокочастотной ионизации паров соответствующих летучих соединений в электростатическом поле. [c.90]

В связи с этим представляло интерес исследование методов борирования из паровой фазы путем термического разложения или восстановления галоидных соединений бора водородом, как наиболее приемлемых для осаждения равномерных покрытий. [c.99]

Широко распространены два метода образования слоев конденсацией из паровой фазы [c.111]

В работах [1,2] описан вакуумный метод силицирования тугоплавких металлов в порошкообразном кремнии. Образование силицидов металла происходит в результате соприкосновения металлической поверхности с твердой или паровой фазой кремния. Замечено, что вакуумное силицирование титана в порошке кремния протекает иначе, чем тугоплавких металлов — Мо, Д , Nb и др. [c.39]

Кинетика силицирования титана в порошке кремния приводится на рис. 1 при температурах 1100, 1300° С. Кривые кинетики силицирования титана соответствуют обычно наблюдаемому параболическому закону роста диффузионных слоев. С целью выяснения особенностей силицирования титана было проведено раздельно силицирование из твердой и паровой фаз. Образцы для исследования кинетики силицирования в твердом контакте изготовлялись по методу, описанному в работе [3]. [c.39]

Следует упомянуть также метод химического осаждения из паровой фазы. Обработка состоит в том, что изделие при относительно высокой температуре (800-1300 °С) подвергают воздействию относительно разреженного газа, из которого на поверхности металла выделяются продукты химической реакции. Метод применяют, в частности, для получения поверхностных покрытий из Ti , TiN и на твердосплавных инструментах (рис. 80). [c.82]

Современный метод обезжиривания заключается в обработке изделия в жидкой фазе, где растворяется основное количество жировых загрязнений, а затем в паровой фазе, где остатки жировых загрязнений удаляются совершенно чистым растворителем-конденсатом из паровой фазы. [c.264]

Определения t, и г з по методу конусов позволили выявить, что из-за возгонки летучих конусы уменьшаются в размерах еще до начала изменения формы и дальнейшая деформация происходит с материалом, отличным от исходного. В противоположность лабораторным испытаниям на действующем котле шлак пребывает в состоянии динамического равновесия с находящейся в дымовых газах паровой фазой тех же компонентов и поэтому не возгоняется. [c.188]

Емкостный метод, разработанный в МЭИ В. А. Головиным, основан на измерении изменений емкости поверхностного конденсатора при наличии на его электродах пленки. В этом случае образуется некоторое распределение плотностей силовых линий напряженности электрического поля между пленкой и паровой фазой. Большая плотность соответствует среде с большей диэлектрической проницаемостью (пленке). При росте толщины пленки все большее число силовых линий входит в пленку, увеличивая плотность поля, поэтому емкость датчика возрастает с увеличением толщины пленки. Расчет изменения емкости датчика в зависимости от толщины пленки довольно сложен, однако такую зависимость легко получить моделированием. В МЭИ применялись две основные схемы измерения емкостным методом. Электронная аппаратура (рис. 2.28,а), состоящая из высокочастотного измерительного генератора с частотой 12 МГц, с поверхностным емкостным датчиком и частотного детектора, позволила измерять толщины непрерывных пленок воды при 20 °С в диапазоне О—1,5 мм с точностью до 0,01 мм, причем линейный участок находился в диапазоне О—0,5 мм. [c.62]

Для расчета колонн со ступенчатым и непрерывным контактом жидкой и паровой фаз широко используются два метода на основе ступеней контакта (метод теоретических тарелок) и на основе коэффициентов массопередачи (метод числа единиц переноса). [c.169]

Выведенное уравнение энергии относится к Движущемуся объему. Выполним преобразование для перехода к координатам фиксированных точек пространства (метод Эйлера). Покажем это на примере для паровой фазы. [c.63]

Более перспективной оказывается такая схематизация, при которой исходная разрывная среда с помощью того или иного метода преобразования рассматривается как фиктивная неразрывная среда. В этом случае предполагается, что каждая из фаз равномерно распределена ( размазана ) в выделенном объеме и является сплошной. Фиктивная среда, будучи эквивалентна исходной (в смысле предложенного преобразования), в то же время состоит из непрерывной жидкой и непрерывной паровой фаз, для которых уже можно применить аппарат дифференциального исчисления. Здесь, как и в первом случае, паровая и жидкая фазы рассматриваются как раздельные системы, между которыми происходят те или иные обменные процессы. [c.43]

Большой интерес представляют различные методы измерения толщины жидкой пленки с помощью поверхностных электрических датчиков. Существующие экспериментальные методы исследования жидкой движущейся пленки весьма далеки от совершенства. Соответствующие приборы регистрируют поверхности раздела жидкой и паровой фаз с помощью электрического контактного щупа, вводимого в слой пленки, либо используют зависимость сопротивления между электродами, находящимися в пленке, от ее толщины. Электрический метод измерения толщины пленки выгодно отличается тем, что здесь датчик, установленный в стенке канала, не возмущает пленку, а электрическая аппаратура позволяет регистрировать волновые процессы. [c.400]

В дальнейшем такие задачи будут рассматриваться с помощью ранее предложенной графической методики. Для выяснения вопроса о влиянии примеси воздуха в паровой фазе, а также для облегчения расчетов нам представляется удобным ввести линеаризованный вариант метода. [c.247]

Метод построения диаграммы. Данные табл. П-1 и П-П (см. приложение) позволяют строить /г /-диаграммы для областей жидкой и паровой фаз смесей ИгО и воздуха при любом давлении, указанном в табл. П-1. Метод построения состоит в следующем [c.255]

Вследствие чрезвычайного многообразия компонентов, которые могут быть использованы в качестве исходных материалов для получения эфиров, условия этерификации также весьма разнообразны. Реакция может проводиться в жидкой и паровой фазе, при высоких и низких температурах, с растворителем и без него. Во многих случаях избыток спирта может быть использован в реакции как растворитель и как азеотропный выно-ситель образующейся воды. Избыток спирта из продукта реакции удаляют перегонкой с водяным паром или под вакуумом. Чтобы удалить непрореагировавшую кислоту и так называемые неполные эфиры, сырой продукт промывают разбавленной щелочью. После промывки водой и последующего обезвоживания получают готовый продукт. Очевидно, могут быть использованы и другие методы облагораживания. [c.251]

Скорость звука на линии насыщения исследована акустическими методами как в жидкой, так и в паровой фазах [1.31, 2.30, 3.15, 3.34, 3.54, 3.68]. Данные разных авторов в области жидкости и пара согласуются между собой в пределах нескольких десятых процента, причем такие же расхождения отмечаются между данными Института Теплофизики СО АН СССР, полученными в 1967 г, [1.31] и в 1969 г. [2.30]. [c.106]

Осаждение рения из паровой фазы на нш и из металлов с высокой температурой плавления, особенно на вольфрамовые нити, описано в нескольких патентах [14, 15, 28, 29, 95]. Метод заключается в нагревании нити, предназначенной для покрытия, до высокой температуры в присутствии летучих галогенидов рения или в присутствии летучих галогенидов и инертного газа, например азота. В результате термического разложения галогенидов рения происходит отложение рения на металлической нити. Свойства покрытых рением металлических нитей описаны в литературе. [c.632]

Химическое осаждение из паровой фазы ( VD). При химическом осаждении из паровой фазы происходит введение в камеру с образцами паров заданного состава, создаваемых на независимой стадии процесса, и их взаимодействие с поверхностью деталей. Основное преимущество метода по сравнению с твердофазным диффузионным насыщением из засыпок заключается в том, что он позволяет наносить покрытия на поверхности внутренних каналов змеевиков охлаждения аэродинамических элементов с пленочным охлаждением. Пары могут прогоняться насосами через внутренние каналы, обеспечивая получение однородных покрытий хорошего качества даже при очень сложной геометрии этих каналов. (При диффузионном насыщении из засыпок небольшое количество паров, из которых происходит осаждение материала покрытия, также может проникать во внутренние каналы через охлаждающие отверстия, однако "рассеивающая способность" метода очень ограничена). Другим преимуществом метода химического осаждения из паровой фазы является гибкость его управления, позволяющая формировать паровую фазу нужного состава. Это обусловлено тем, что термодинамика формирования [c.93]

Результаты таких вычислений, основанные на использовании уравнения Ван-дер-Ваальса, показаны на рис. 56, где фугитивности компонентов этана и гептана представлены в зависимости от концентрации этана при температуре 400 °К и давлении 20 аггил. Графическим методом последовательных приближений найдено, что фазовые составы, которые удовлетворяют критерию равновесия, определяются содержанием 0,22 мольных долей этана в жидкой фазе и 0,58 мольных долей этана в паровой фазе. Экспериментальные данные показывают, что реальные составы содержат 0,20 мольных долей этана в жидкой фазе и - 0,85 мольных долей этана в паровой фазе. [c.275]

Если давление насыщенных паров Р в кавитационных пузырьках меньше давления P низконапорной среды, то под действием разности этих давлений происходит схлопывание - коллапс пузырьков и каверн кавитационной области. Под действием давления Р,. низконапорная среда занимает объем этих кавитационных пузырьков и каверн. Низконапорная среда, проникая из окружающего пространства в потенциальное ядро струи, состояпще из высоконапорной кавитирующей жидкости, образует вместе с последней турбулентный пограничный слой струйного течения. Таким образом, данное струйное течение состоит из потенциального ядра кавитирующей жидкости и турбулентного пограничного слоя, содержащего смесь низконапорной и высоконапорной сред. После полного замещения низконапорной средой паровой фазы в пузырьках и кавернах кавитационного потенциального ядра струйное течение, начиная от сечения 0-0 (см. рис. 5.1, б), приобретает структуру свободной турбулентной струи, параметры которой за сечением 0-0 рассчитываются по методу в гл. 4, а процесс эжекции низконапорной среды кавиз ирующей жидкость описывается следуюпщй системой уравнений, в которую входят уравнения [c.148]

Систематические погрешности можно обнаружить с помощью методов, основанных на термодинамических закономерностях. Они заключаются в проверке термодинамической согласованности экспериментальных данных путем сопоставления с различными формами уравнения Гиббса — Дюгема (4.64). Так, если паровая фаза подчиняется законам идеальных газовых смесей, для проверки термодинамической согласованности экспериментальных данных можно воспользоваться уравнениями Дюгема — Маргулеса. [c.102]

Плотность, как и другие термодинамические свойства органических теплоносителей, в паровой фазе практически не исследованы [Л. 28]. Авторами настоящей работы впервые составлены подробные таблицы термодинамических свойств дифенильной смеси в паровой фазе. При этом отсутствие термических и калорических данных в паровой фазе потребовало постаповки необходимых экспериментальных исследований. Методом пьезометра постоянного объема авторами проведено исследование плотности паров дифенильной смеси при температурах от 330 до 370°С и давлениях от 1,5 до 7 бар. Максимальная относительная погрешность измерений не превышала 0,5%. На основе обработки полученных опытных данных на ЭЦВМ БЭСМ-4 составлено термическое уравнение состояния, по которому рассчитаны термодинамические функции в интервале температур от 60 до 390 °С 1при давлениях от 0,0001 до 8 бар. [c.110]

Для осуществления процесса видимой конденсации чистого пара необходимо наличие градиента температур в паровой фазе. Борнхорст [12], рассматривая процессы конденсации и испарения методами термодинамики необратимых процессов, отметил, что профиль температур в паровой фазе нелинеен (как это предполагалось ранее Нуссельтом и другими исследователями). Используя полученное Борнхорстом уравнение потока энергии на границе раздела фаз, можно определить [9] температуру пара на границе раздела фаз Т [c.226]

В металлокврамич. методе порошки компонентов С. спекают при Г < Этот метод обычно используют для получения С. из тугоплавких компонентов ( У, Мо, Та и др.). В т. н. методе горячего изостатич. прессования порошки одновременно подвергают воздействию высоких давлений и темп-р. Для получения тонких плёнок и слоёв С. применяют методы конденсации из паровой фазы, электроосаждения из раствора, диффузионного насыщения и т. и. [c.650]

Жидкое топливо сгорает в паровой фазе, а потому скорость горения мазута в основном определяется скоростью его испарения. Чем мельче капли мазута, попадающие в раскаленную топочную камеру, тем быстрее они испаряются. Для распыления мазута применяют форсунки. Форсунки вместе с завихриваю-щими устройствами — регистрами, служащими для подачи воздуха, образуют мазутную горелку. В зависимости от метода распыления различают форсунки паровые и механические. [c.67]

При профилировании сопла необходимо, естественно, учитывать собственный спектр характеристик, показанный на рис. 8-10 тонкими линиями. За минимальным сечением образуется волна разрежения, в пределах которой и возникает конденсационный скачок. За конденсационным скачком в зависимости от его положения продолжается расширение потока в двух системах волн разрежения, индуцированных конденсационным скачком B tnN и BtriiNi) и стенками сопла ADL A и A DiLA). Как указывалось, профиль сопла на участках DL и DiL строится таким образом, чтобы отраженные характеристики были погашены. При расчете следует учитывать изменение термодинамических параметров паровой фазы в конденсационном скачке. С этой целью используются расчетные соотношения, выведенные в 6-3, или номограммы скачков конденсации. Если предположить, что фазовые переходы в конденсационных скачках не меняют физических свойств паровой фазы и ее последующее расширение происходит с полным переохлаждением, то и на этом участке можно применить метод характеристик для перегретого (переохлажденного) пара. Выходное сечение сопла в этом случае определяется по уравнению неразрывности [c.224]

Рассмотренные выше методы приводят к конечному результату лишь в частных случаях, при весьма существенных допущениях. Это, естественно, снижает их ценность. В этой связи представляют интерес методы, основанные на выборе достаточно рациональной системы критериев, которые определяют устойчивость системы жидкость —газ. Этому вопросу посвящена работа [Л. 95], в которой определяемой величиной является критическая скорость паровой фазы или газа Сгкр- [c.288]

Необходимо заметить, что система уравнений при обоих написаниях является незамкнутой, поскольку в настоящее время наука не располагает возможностью указать физически и математически безупречный метод описания явлений, развивающихся в условиях турбулентности. В связи с этим хочу напомнить сказанное однажды проф. А. А. Гухма-ном, что последовательное проведенйе требования в отношении полной строгости в постановке задачи вообще бы привело к отказу от применения методов теории подобия. В действительности же приходится ограничивать требования в отношении строгости практически разумными пределами. В этом смысле постановка задачи как у Кутателадзе, так и у Кружилина является равнозначной. Другой вопрос, в какой мере та или иная модель ближе к явлению. При демонстрации кинофильма, снятого нами на кафедре проф. И. И. Палеева, можно было заметить движение в жидкости отдельных паровых пузырей вблизи поверхности нагрева при кипении в области низких тепловых нагрузок. Однако картина кардинально изменяется при кипении в области высоких тепловых нагрузок. В этом случае, как мы видели на кадрах кинофильма, весь пристенный слой представляет собой двухфазную смесь жидкой и паровой фаз [c.232]

На рис. 4-7, а представлены зависимости коэффициентов суммарных потерь, полученных методом взвешивания в решетке С-9012А, от степени влажности при различных числах Ма. Значения сум подсчитаны по формуле (4-5) и характеризуют суммарные потери, осреднениые по количеству движения. Значения получены путем косвенного перерасчета суммарных потерь Сер по формуле (4-9). Коэффициент h отражает уровень потерь паровой фазы, осредненных по уравнению энергии. На этом же графике даны экспериментальные значения потерь Сз при Ма = 0,9, полученные версирования потока [c.84]

Плотность бора 2,33—2,34 г-см 3 Основная примесь — 0,1% С. При 300 К Q поликри-сталлического бора 5.10 Ом-см. Коэффициент теплопроводности измерен методом XI с погрешностью 10% при 7"<10 К и 5% при 7">20 К. Аморфный бор получен нз паровой фазы, образовавшейся прн прокаливании днборана чистйтой 99,8% при Т"—700°С в атмосфере гелня. Диаметр частиц 0,2—0,5 мкм. Образцы полнкристаллнческого бора подучены из аморфного методом горячего прессования в вакууме прн 7 =1700-н19(Х)° С. Теплоемкость бора измерена методом С1 с погрешностью +2% при 7"=20 К и 0,3% прн 7">200 К. [c.164]

Следует отметить также, что метод Деминга и Шупп был применен лишь для расчета термодинамических свойств в паровой фазе. Для жидкой фазы термодийамические свойства аммиака были определены непосредственно по термодинамическим соотношениям как изотермические приращения относительно состояния кипящей жидкости [1.21]. При этом необходимые производные находили графическим дифференцированием. [c.37]

Покрытия, получаемые методами химического осаждения из газовой фазы. Методы химического осаждения из газовой фазы (или газофЕзные методы) основаны на осаждении покрытий на нагретую подложку в результате разложения относительно нестойких газообразных веш,еств или взаимодействия двух пли более газообразных веш,ест (или переведенных в паровую фазу твердых веш,еств) с образованием на поверхности слоя химического соединения [4, 42, 54, 105]. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...