Масла — Критическая температура

Критерием оценки смазочной способности масла принята критическая температура, при которой плавное скольжение переходит в прерывистое, а коэффициент трения изменяется скачкообразно и его значение приближается к величине, характерной для трения данных металлов без смазки. [c.178]

Заедание происходит при перегреве подшипника. Вследствие трения нагреваются цапфа, вкладыш и масло. С повышением температуры понижается смазочная способность масла , которая связана с прочностью тонкой масляной пленки на поверхностях трения. При повышении температуры в рабочей зоне подшипника до некоторого критического значения эта пленка разрушается. Возникает трение без смазки (металлический контакт), что влечет за собой дальнейшее повышение температуры и заедание (схватывание) поверхностей трения. Заедание приводит к выплавлению подшипника. Подшипник выходит из строя. Так как износ и заедание являются причинами выхода из строя подшипников, то основными критериями работоспособности и расчета подшипников скольжения являются износостойкость и теплостойкость. [c.413]

Увеличение температуры влечет за собой медленное, постепенное снижение значения коэффициента трения за счет уменьшения вязкости масла. По достижении некоторого значения критической температуры, различного для различных давлений между трущимися поверхностями, происходит разрушение масляной пленки, [c.546]

При применении упрочняющей термической обработки (закалки) напряжения снижаются по мере уменьшения скорости охлаждения, в особенности в интервале критических температур (например, для сталей в интервале мартенситного превращения). Переход к более мягкой охлаждающей среде существенно снижает внутренние напряжения (например, в некоторых изделиях при переходе от воды к маслу в 4—6 раз, от воды к воздуху — до 10 раз, от масла к горячим средам в 3—4 раза и т. д.). [c.407]

Важно установить пределы существования прочных граничных слоев при изменении температуры. В работах многих авторов отмечалось, что увеличение трения наблюдается при температуре дезориентации молекул мыл, образующихся при контакте масла, содержащего жирные кислоты, с поверхностью металла [15, 29]. Оценку предельных температур применения многих масел в граничном режиме трения выполнил Р. М. Матвеевский [30]. Некоторые результаты определения критических температур граничного трения представле ы на рис. 12. [c.106]

Термическая обработка деталей и инструмента, наплавленных сормайтом № 1 и ВКЗ, выполняется, исходя из критических температур основного металла, причём закалка производится в масле во избежание образования трещин в наплавленном слое твёрдого сплава. [c.434]

Данную методику можно применять и для испытаний со смазкой (в тонком слое) как при комнатной, так и при повышенных температурах. Интересно отметить, что при испытаниях синтетической смазки, не окисляющейся интенсивно при нагревании на воздухе, наблюдается потеря смазкой смазочной способности при достижении критической температуры по Р. М. Матвеевскому и М. М. Хрущову (14], [15], что сопровождается резким возрастанием коэффициента трения (рис. 7). При испытании обычного минерального масла (МС-20) критическая температура смазки не достигалась (рис. 8), так как в результате интенсивного окисления масла при нагревании в тонком слое образовывалось. [c.71]

Ниже приводятся результаты испытаний эталонного масла Д1 4-0,1% стеариновой кислоты для сочетаний трущихся материалов сталь — медь и медь — медь. Медь марки МО была выбрана в связи с тем, что она обладает большей пластичностью, чем медные сплавы, что должно было облегчить выявление влияния пластической деформации на величину критической температуры. [c.179]

Соляные ванны. С точки зрения закалки инструменталь-. ных сталей наиболее благоприятной является теплая соляная ванна, которая в интервале более высоких критических температур изделия очень эффективна, но с приближением к температуре ванны становится все слабее (рис. 136). Благоприятное охлаждающее действие соляных ванн очевидно, если сравнить охлаждающее воздействие воды и масла (рис. 137). [c.158]

При взаимодействии с элементарной серой, растворенной, например, в минеральном масле, при умеренной температуре (40— 90° С) образуется сульфид серебра. Скорость реакции в начале зависит от концентрации серы и от ее диффузии к поверхности серебра. Она уменьшается по мере роста пленки, толщина которой регулируется диффузией ионов серебра через катионные вакансии [24]. На последней стадии, при превышении критической толщины пленки (5 мк для нелегированного серебра), рост ее подчиняется [c.473]

Зависимость коэффициента трения х от температуры для фрикционных устройств, работающих в масле, имеет вид, представленный на рис. 7.5. Увеличение температуры влечет за собой медленнее, постепенное снижение за счет уменьшения вязкости масла. По достижении некоторого значения критической температуры, различного для различных давлений между трущимися поверхностями, происходит разрушение масляной пленки, сопровождающееся значительным повышением 1. С увеличением давления критическая точка сдвигается в сторону меньших температур. [c.333]

Значение критической температуры зависит не только от давления и сорта масла, но и от физических свойств фрикционных материалов. Так, для металлокерамических фрикционных материалов, обладающих пористой структурой, способствующей удержанию масла на поверхности трения, значение критической температуры будет выше, чем для стальных дисков. Для образования устойчивой масляной пленки количество масла, подводимого к поверхностям трения, не должно быть меньше 0,07— 0,08 см см -с. Однако в целях улучшения теплоотвода следует это количество масла увеличивать до 0,11—0,13 см см -с. [c.334]

Разрушение пленки масла происходит при температуре в зоне контакта, превышающей некоторую критическую температуру Окр. определяемую в зависимости от сорта масла и химического состава материалов червячной пары. [c.128]

Марка масла, номер ГОСТа Вязкость (мк [ /с) при температуре, С Критическая температура кр. °С [c.131]

Машина КТ-2 для оценок смазок при трении конструкции М. М. Хрущова и Р. М. Матвеевского [26]. Эта машина служит для исследования трения при граничной смазке и для определения критических температур граничного слоя масла на металлах. На фиг. 21 показана схема этой установки. В неподвижной нижней обойме 4 зажаты три шарика 2. Неподвижная обойма помещена в масляную ванну 5. Верхний шарик 1 медленно вращается (1 об/мин) и под нагрузкой, передаваемой валом 3, прижимается к трем нижним шарикам. Масло нагревается с помощью электронагревателя. Сила трения измеряется с помощью пружинного динамометра 6 и записывается на барабане 7. [c.307]

Рис. 34. Диаграмма критических температур масла Д-1, активированного кислотами

Температура при задирании. Согласно известному постулату Блока задирание при смазке нелегированными маслами наступает, независимо от нагрузки и скорости при некоторой постоянной критической температуре трущихся поверхностей, зависящей от свойств масла и поверхностей. Физический смысл этого положения состоит в том, что адсорбционная пленка защищает трущиеся поверхности даже при наличии пластических деформаций от схватывания, пока не произойдет ее разрушение вследствие нагрева поверхностей до некоторой критической температуры. [c.215]

Справедливость этого подтверждена экспериментами ряда авторов [62, 64, 118, 143], но нуждается в дальнейшей проверке. Имеются также данные (например, [18, 148]) противоположного характера о том, что критическая температура задирания не является постоянной для заданного масла и трущихся поверхностей, а зависит от режима трения, в частности, скорости, возрастая с усилением гидродинамического эффекта и толщины масляного слоя. Необходимо подчеркнуть, что постулат Блока предполагает условия граничной и полужидкостной смазки маслами, не содержащими химически активных присадок. [c.215]

Критические температуры задирания при смазке нелегированными маслами во многих случаях превышают 150° С (см. главу VHI) -—максимальную температуру десорбции граничных пленок полярно активных компонентов масел. Возможно, это объясняется окислительным эффектом или какими-то иными механизмами граничной смазки, например, образованием в зоне контакта лаковых пленок. [c.215]

Закалка — нагрев стали до критической температуры (700— 900° С) и быстрое охлаждение в воде или масле. Закалка придает стали твердость, которая будет тем большей, чем больше углерода содержится в стали и чем быстрее произведено охлаждение. [c.6]

Манжеты резиновые армированные 230, 231 Масла — Критическая температура 263 [c.602]

При хемосорбции невозможна миграция молекул по поверхности, отсутствует критическая температура их дезориентации (тепловая десорбция) наблюдается эффект последействия , т. е. изменение поверхностных свойств металла после удаления слоя нефтепродукта растворителями (спиртом, бензолом, бензином) и адсорбентами (бумагой, силикагелем, активированным углем и пр.). Эффект последействия маслорастворимых ингибиторов коррозии (ЭПИ) изучался комплексом вышеприведенных методов [15, 51, 60—62]. Пластинки из чугуна, стали, меди, бронзы и других металлов выдерживают в ингибированном масле (топливе, смазке, пленочном покрытии) в течение 24 ч (48 ч), после чего пленку продукта удаляют (бензином, бензолом, спиртом) и проводят кор-розионно-электрохимические исследования образцов (табл. И). [c.58]

Исключение представляют условия испытания на четырехшариковой машине КТ 2 [9], оценивающей масла по критической температуре нарушения масляной пленки. Здесь, вследствие малой скорости скольжения шаров, температура трения исчезающе мала и температура поверхности равна заданной температуре подогреваемого масла в объеме. Вследствие этого машина КТ-2 позволяет отделить температурный фактор от пластической деформации, зачастую возникающей в процессе трения. [c.164]

Критические температуры масла Д-1, активированного хлопковым, маисовым и касторовым маслами, соответствуют критическим температурам масла Д-1, активированного соответственно стеариновой, олеиновой и рицинолевой кислотами, в связи с чем диаграммы этих масел не приводятся. [c.77]

Алитированная медь в паре с закаленной сталью обеспечивает более высокую температурную стойкость смазочной пленки, чем бронза БрАЖНЮ—4—4. Испытания на машине МАСТ-1 показали, что критическая температура масла АМГ-10 при трении стали ШХ15 по бронзе доходит до 135° С, при трении по алитированной меди — до 150° С, а критическая температура смазки ЦИАТИМ-201 соответственно 87 и 89° С. [c.189]

Недостатки у г л е в о д о р о д о в воспламеняемость и образование взрывчатых смесей с воздухом низкие значения критических температур (метан и этилен могут применяться лишь в нижней ветви каскадных холодильных машин) смешиваемость со смазочным маслом, отчего вязкость последнего сильно снижается малый молекулярный вес применяемых углеводородов, что делает возможным применение турбокомпрессоров лишь в установках большой холодопроиз-водительности необходимость в специальной очистке углеводородов, поставляемых нефтяной и газовой промышленностью. [c.622]

Принципиально иной характер носит методика испытаний на машине трения КТ2 [11], [12]. Здесь целью испытания является определение температуры масла, при которой начинается прерывистое скольжение, роет коэффициента трения и диаметра пятна износа вращение верхнего шарика но этой методике происходит настолько медленно (1 об мин), что нагревом от трения можно пренебречь. На грев шаров и масла, в которое они погружены, внешний. Физический смысл испытаний по этой методике заключается в определении темиературы, при которой происходит десорбция масляной пленки на поверхности металла. Для нефтяных масел, у которых смазывающая опособность в данных условиях определяется адсорбцией пленки на металле, определяется критическая температура, выше которой смазка перестает быть эффективной. Для смазок с химически активными присадками возможно определение температуры начала действия присадки по началу резкого возрастания пятна износа. В табл. 2 приведены результаты опытов по применению такой методики [c.53]

В лаборатории износостойкости Института машиноведения АН СССР М. М. Хрущов и Р. М. Матвеевский разработали новый метод [1] и машину [2] для оценки смазочной способности масел в условиях высоких контактных давлений по температурному критерию. В основу метода положено представление о критической температуре как главном факторе, определяющем предельную прочность граничного слоя масла на поверхности трения. Созданная для испытания масел температурным методом четырехшариковая машина КТ-2 обеспечивает при нагреве масла в объеме получение достоверных данных о величине температуры в контакте трущихся поверхностей вследствие чрезвычайно низкой скорости скольжения (0,4 мм1сек), при которой исключено повышение температуры в контакте от работы трения. Применение в качестве рабочих образцов на этой машине стальных закаленных шариков дает ряд преимуществ, в частности, легко решается вопрос обеспечения точной геометрической формы образцов, одинакового материала и твердости. В то же время применение схемы трения четырех шариков затрудняет проведение испытания масел температурным методом при сочетании различных пар материалов, так как изготовление однородных по качеству шариков из различных металлов и сплавов представляет значительные трудности. [c.176]

ВЛИЯНИЯ на величину критическои температуры масла при определении ее температурным методом на машине КТ-2. При нагрузках свыше 250 кг1см предположительное возникновение пластических деформаций в поверхностном слое медного образца в данных условиях испытания приводит к облегчению разрушения граничного слоя масла и в результате этого к снижению величины критической температуры. [c.180]

Р. М. М а т в е е в с к и й. Четырехшариковая машина КТ-2 для определения критических температур пленки масла на металле. Издательство ВНИТИ. Серия Передовой научно-технический и производственный опыт , тема 32, № П-57-88. 1967. [c.181]

Недостатк1г углеводородов воспламеняемость п образование взрывчатых смесей с воздухом, низкне значения критических температур, смешиваемость со смазочным маслом, малый молекулярный вес. Это допускает применение углеводородов лишь в установках большой холодопроизводительиости. [c.103]

Величину коэффициента трения сферического плунжера по диску при работе в масле можно определить экспериментально, например, на четырехшариковой машине (ГОСТ 9490—60). До возникновения критических температур и предельных нагрузок смазочная пленка обеспечивает коэффициент трения в пределах 0,08—0,13. [c.94]

Соотношение между классами углеводородов в масле оценивает анилиновая точка, которой называют критическую температуру растворения смеси углеводородов в анилине. Этот показатель имеет большое значение для ориентировочной оценки поведения резиновых уплотнений и резиновых рукавов в масле. В рабочих жидкостях на нефтяной основе хорошо ведут себя резиновые детали, изготовленные на основе синтетического дивинилнитрильного (нитриль-ного) каучука. В СССР выпускаются три типа такого каучука СКН-18, СКН-26 и СКН-40. [c.109]

Ставы Fe—Си—РЬ с повышенным содержанием свинца. Свойства новых сплавов на основе этой системы изучали в сравнении со свойствами сплава БрАЖ-9-4. Уже при содержании свинца 7,..10% (масс.) коэффициент трения у новых материалов ниже, чем у базового сплава, и с увеличением содержания свинца эта разница возрастает, причем в режиме сухого трения роль свинца оказывается более значительной. Важно отметить, что коэффициент трения у сплава 70Fe- u-Pb, содержащего > 25 % (масс.) РЬ, даже в режиме сухого трения ниже, чем у базового сплава в масле. Введение свинца в железомедный сплав в количестве 10...15% (масс.) почти на 200 °С повышает критическую температуру заедания. Этой же области концентраций соответствует и максимальное значение износостойкости сплава. [c.210]

Заедание зубчатых и зубчато-винтовых передач. Возможно заедание любых зубчатых и зубчато-винтовых передач. Схема процесса заедания смазанных зубчатых передач такова. При низких скоростях скольжения, свойственных тихоходным передачам, толщина смазочного слоя между поверхностями зубьев в условиях контактно-гидродинамическбй смазки с увеличением нагрузки неуклонно падает вплоть до перехода к граничной смазке с разрушением пленки вследствие пластической деформации металлический контакт поверхностей зубьев наступает без заметного повышения температуры. В быстроходных передачах образующаяся теплота не успевает в достаточной мере отводиться от поверхности колес до начала следующего контакта. Температура на контакте растет, и после того, как она достигнет критической для данного масла величины, смазочная пленка разрывается. При больших нагрузках, сопровождаемых пластической деформацией рабочей поверхности зубьев, заедание может наступить при температуре поверхности более низкой, чем критическая температура масла. [c.209]

Компания М. W. Kellog установила возможность применения пропана для селективного разделения компонентов масла так называемым процессом Солексол [27]. Пропан при нормальной температуре представляет собой газ, и поэтому процесс осуществляется под давлением, обеспечивающим ишолшование его в жидком состоянии. Температура пропана во время процесса должна быть не свыше 93°, так как 96,6° является критической температурой, при которой все компоненты выпадают из раствора в осадок. В жидком пропане все компоненты масла при низкой температуре растворяются, а при повышении температуры пропана происходит их разделение. Масло и растворитель вводят противотоком в колонку с разной температурой внизу и вверху. Поэтому пробы, взятые вверху и внизу колонки, различны. [c.90]

Для изготовления крупных роторов с диаметром бочки до 2000 мм разработана сталь 25ХНЗМФА, обладающая глубокой прокаливаемостью и низкой критической температурой хрупкости. Влияние температуры аустенитизации в интервале 780—1100° С (выдержка при температуре аустенитизации 1 ч, охлаждение в масле и отпуск при 6W° С, 6 ч) на балл зерна аустенита и механические свойства этой стали иллюстрирует табл. 16. [c.645]

Критическая температура смазочной пленки. Для обеспечения длительной работоспособности УВ и УПС необходимо, чтобы температура в паре трения, работающей при смазывании РЖ, не превышала критической температуры 9 разрушения смазочной пленки (для нефтяных средневязких масел 9 130 °С, для вязких 9 = 140... 150 С [43]). Загущенные масла с маловязкой основой и про-тивоизносной присадкой (см. подразд. 2.5) отличаются низким значением 9. При 9 як 80 °С начинает разрушаться граничная пленка и возникает нестабильное пилообразное трение, сопровождающееся местным повьппением температуры. При 9 а 120 С начинает действовать противоизносная присадка, коэффициент трения несколько возрастает, но затем стабилизируется [35]. [c.204]

С целью изучения влияния состояния обратимой отпускной хрупкости на комплекс механических свойств исследовали [71] сталь 40ХГ после закалки в масле и 24 ч отпуска при 650 С с охлаждением в воде (неохрупченное состояние). Для перевода в охрупченное состояние образцы отпускали при 525°С от 1 до 500 ч, причем часть образцов после 20 ч отпуска при 525°С подвергали дополнительному 24-ч отпуску при ббО С с целью обработки на возврат механических свойств. Склонность стали к обратимой отпускной хрупкости оценивали по влиянию длительности охрупчивающего отпуска на критическую температуру хрупкости Tjjo, полученную из сериальных испытаний образцов типа 1 по ГОСТ 9454-78 в интервале от -100 до +20 С. [c.130]

Когда значение Д превышает критическое значение Дз, наступает заедание. При этом перегрузки, доходящие до двукратных, длительностью менее 2 мин, при определении Л можно не учитывать. Для минеральных масел и бронзовых червячных колес при хорошем отводе тепла Дз = 3 4, при менее благоприятном отводе тепла (червяк над колесом) Дз = 1,5 2. При (,. < 40 -г> 50 С (пуск при неразогретом масле я низкой температуре редуктора) значения Дз следует снизить в 1,5 2 раза. [c.231]

Сугпиосгь операции закалки заключается в следующем. Деталь нагревается выше вер.хией критической температуры U4 ,), установленной для данной марки стали, выдерживается при этой температуре некоторое время, а зате.м, обычно быстро, охлаждается (в воде разной температуры, масле, растворах п пр.). [c.16]

На рис. 34 приведены кривые, характеризующие критические температуры масла Д-1, активированного стеариновой, олеиновой и рицинолевой кислотами. Как видно из рис. 34, критическая температура масла Д-1, активированного стеариновой кислотой, равна 245° С, олеиновой кислотой — 150° С и рицинолевой — 220" С. [c.77]

Для оценки жидких масел большое значение имеют два показателя смазочная способность (или маслянистость) и вязкость. Смазочная способность характеризует свойство масла уменьшать трение и износ при работе в режиме граничного и отчасти полужидкого трения. Это свойство связано с прочностью тонкой адсорбированной пленки, образующейся на поверхностях скольжения при повышении температуры в рабочей зоне подшипника до некоторой критической величины эта пленка разрушается возникает сухое трение, что влечет за собой дальнейшее повышение температуры и схватывание трущихся поверхностей. Критические температуры для некоторых сортов масел приведены в табл. 9.11. Для повышения критической температуры и улучшения смазочных свойств масел применяют различные присадки, содержащие серу, хлор, барий, например присадки АзНИИ-ЦИАТИМ (ГОСТ 7189—54), ЦИАТИМ-339 (ГОСТ 8312—57 ) и пр. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...