Кипение, влияние давления температуры

Для технологии водного реактора поведение концентрированных растворов представляет интерес из-за возможного концентрирования растворенного вещества в теплоносителе при кипении на теплопередающих поверхностях, что может вести к образованию других фаз. В первую очередь интересно взаимодействие между раствором и материалом, с которым он контактирует. Взаимодействие между металлами и их окисными поверхностями зависит от особенностей свойств ионов и их концентрации. Последняя может быть ограничена растворимостью, летучестью и соотношением давления и температуры растворов. Специфические эффекты ионов представлены в гл. 8, здесь рассмотрено влияние давления и температуры. [c.49]

Для обеспечения устойчивого поверхностного кипения необходимо создать условия, исключающие кризис теплообмена первого рода (переход к пленочному кипению). Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. Экспериментальные исследования [35, 91, 871 показали близость физической картины возникновения и развития кризиса в пучках стержней и внутри труб. Вследствие этого влияние давления, массовой скорости и степени недогрева на критическую плотность теплового потока в пучках стержней <7кр и в прямых трубах оказалось одинаковым [91, 97]. Однако закономерности протекания кризиса поверхностного кипения в пучках стержней имеют особенности. Так, для труб следует учитывать уменьшение с ростом диаметра [801. В то же время в опытах [91 1 с пучками стержней влияния диаметра стержня в исследованном ими интервале диаметров на обнаружено не было. Экспериментально установлено [91, 97], что число стержней в пучке и их относительный шаг в трубной решетке не оказывают влияния на величину Однако в работе [97 ] отмечается, что при зазорах между стержнями в решетке менее 0,002 м наблюдается ее резкое снижение. [c.154]

Теперь мы в состоянии установить количественное влияние примеси воздуха в конденсаторе на скорость конденсации. Предположим известным давление, температуры подводимого пара и охлаждающей воды Tq, а также отношение проводимостей. Найдем зависимость изменения скорости конденсации —т" от содержания воздуха в паре (1—/о). Уравнения (6-41) и (6-39) показывают, что —т" имеет наибольшее положительное значение при концентрации (1—/о), равной нулю. Скорость конденсации уменьшается линейно с ростом содержания воздуха в газовой фазе. Пропорциональное уменьшение скорости конденсации будет максимальным при температуре охладителя, лишь немного меньшей температуры кипения. Следующий пример служит количественной иллюстрацией этой тенденции. [c.249]

Между количеством аппаратов с расслоением металла и температурой эксплуатации, а также временем до возникновения расслоения связь отсутствует. Расслоение наблюдалось в аппаратах, работающих при температурах от 30 до 150°С. Влияние давления проявляется в увеличении растворимости сероводорода из газовой фазы в водной фазе и в создании возможности существования водной фазы при более высоких температурах (за счет повышения точки кипения). Оба фактора способствуют увеличению вероятности водородного расслоения металла. Однако при достаточно больших концентрациях НгЗ и сохранении возможности существования водной фазы во всем диапазоне давлений последние практически не оказывают влияния на водородное расслоение аппаратуры. [c.49]

Уравнения для расчета коэффициента теплоотдачи при развитом процессе кипения приведены в работах [73, 199], при конденсации и кипении — в работах [83, 84, 221]. О влиянии давления и температуры насыщения на коэффициент теплопередачи см. [74]. [c.57]

На фиг. 9. 3 показано влияние на температуру кипения природы жидкости. При одинаковом давлении температура кипения различных жидкостей неодинакова. Так, например, при давлении 1,033 ага углекислота СОг кипит (возгонка) при —78°,5 С, аммиак ЫНз — при [c.215]

Если соединить одноименные точки ж, ж , Ж2,..., ж отрезками, то получим линию ж—ж , выражающую влияние давления на удельный объем воды при температуре 0° С. Если же соединить между собой точки ж, Ж1, Ж2,.. ж/, то получим кривую ж —ж ж —к), устанавливающую влияние давления на удельный объем воды при температуре кипения. Наконец, соединение точек с, с , с дает кривую с—с (с—к), представляющую зависимость удельного объема сухого насыщенного пара от давления. [c.216]

Обобщающие соотношения для опытных данных по пузырьковому кипению. Характеристики пузырькового кипения в значительной степени зависят от свойств греющей поверхности [2-21]. Такие факторы, как количество абсорбированного газа, шероховатость поверхности, степень ее окисления и смачиваемость, сильно влияют на разность температур греющей поверхности и объема жидкости. Свойства греющей поверхности (поверхностные условия) могут изменяться во времени —этот процесс известен как приработка (старение) поверхности. Влияние давления также существенно. По указанным причинам воспроизведение опытных данных зачастую затруднено. Тем не менее рядом авторов были предложены расчетные соотношения для теплоотдачи при пузырьковом кипении, часть из которых является эмпирическими, а другие опираются на физические модели. [c.55]

Интенсивность теплоотдачи при кипении зависит от теплофизических свойств жидкости, которые по мере изменения давления (и температуры) насыщения существенно меняются. В этом и состоит причина влияния давления на интенсивность теплообмена. [c.295]

Дистилляционный метод очистки металлов в вакууме основан на различии упругости паров и скоростей испарения, конденсации основного металла и содержащихся в нем примесей. В результате этого содержание примесей в конденсате отличается от содержания их в исходном металле. Процесс дистилляции включает в себя несколько последовательно протекающих стадий прогрев расплава до температуры испарения, испарение со скоростью, зависящей от параметров испарения, конденсация паров на поверхности конденсатора при заданной температуре. Процесс дистилляции неравновесен. Жидкость в испарителе должна иметь несколько большую температуру, чем температура конденсата, для того, чтобы избыточное давление пара уравновешивало потери давления при движении пара к поверхности конденсации. Учитывая, что дистилляция, как правило, происходит при низком давлении, следует учитывать термическое сопротивление фазового перехода и связанный с этим перепад температуры [3]. При низких давлениях дистилляции гидростатическое давление столба жидкого металла в испарительном сосуде может существенно превышать давление пара металла у поверхности испарения. В области низких давлений температура насыщения сильно зависит от давления. Поэтому температура насыщения у дна сосуда может на сотни градусов превышать температуру насыщения у поверхности жидкости вследствие гидростатического давления. Для возникновения кипения и образования пузырьков пара у обогреваемого дна сосуда нужен соответствующий перегрев. При низких давлениях необходимый для вскипания перегрев может составлять сотни градусов. Такой перегрев в жидком металле обычно невозможен ввиду высокой теплопроводности металлов. Поэтому дистилляция происходит за счет испарения металлов с поверхности без кипения. Как правило, при дистилляции над поверхностью испарения имеется достаточно высокое давление газов и имеет место вязкостное течение пара. В этом случае действительная скорость испарения уменьшается. Большое влияние на скорость дистилляции оказывают состояние и чистота поверхности испарения. Так, присутствие на поверхности пленки нелетучих примесей может существенно снизить коэффициент испарения, уменьшить скорость и даже вообще практически прекратить испарение. Летучие пленки окислов могут увеличить скорость испарения металлов в присутствии остаточного давления кислорода. [c.51]

При испарении жидкости в ограниченное пространство (а это бывает в паровых котлах) одновременно происходит и обратное явление — конденсация пара, обусловленная тем, что некоторые из молекул пара, движущиеся в паровом пространстве по всем направлениям, ударяясь о поверхность жидкости, попадают в сферу влияния ее молекул н остаются в ней. Если скорость конденсации станет равной скорости испарения, то в системе наступает динамическое равновесие. Пар в этом состоянии имеет максимальную плотность и называется насыщенным. Следовательно, под насыщенным понимают пар, находящийся в равновесном состоянии с жидкостью, нз которой он образуется. Основное свойство этого пара состоит в том, что он имеет температуру, являющуюся функцией его давления, одинакового с давлением той среды, в которой происходит кипение. Поэтому температура кипения иначе называется температурой насыщения и обозначается (Гн). Давление, соответствующее называется давлением насыщения (обозначается уОц или просто р). [c.75]

Таким образом, приведенный анализ показывает, что полученные нами экспериментальные результаты по коэффициенту теплопроводности парафиновых углеводородов при высоких давлениях и температурах, не превышающих 180 °С, согласуются с имеющимися в литературе данными. Данные по коэффициенту теплопроводности жидких олефинов при температурах выше температуры кипения нами были получены впервые. Впервые также было исследовано влияние давления на коэффициент теплопроводности. [c.178]

Анализ экспериментальных наблюдений позволяет сделать достаточно надежные качественные выводы и служит обоснованием теоретических моделей. При этом необходимо подчеркнуть, что все закономерности роста и отрыва паровых пузырьков проявляются лишь статистически. Кинематографические исследования показывают, что даже в одном эксперименте при фиксированных давлении над уровнем жидкости и средней температуре стенки скорости роста пузырьков могут отличаться вдвое от среднего значения. Это означает, что применительно к росту паровых пузырьков при кипении имеет смысл говорить лишь о приближенных моделях, отражающих влияние основных механизмов процесса и описывающих количественные взаимосвязи для некоторых средних условий. [c.263]

Если рассмотреть процесс парообразования при более высоком давлении, то можно заметить следующие изменения. Точка Оо, соответствующая состоянию 1 кг воды при 0°С и новом давлении, остается почти на той же вертикали, так как вода практически несжимаема. Точка а смещается вправо, ибо с ростом давления увеличивается температура кипения, а жидкость при повышении температуры расширяется. Что же касается пара (точка а"), то несмотря на увеличение температуры кипения удельный объем пара все-таки падает из-за более сильного влияния растущего давления. [c.38]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Отмеченные особенности в характере распределения t j и а по длине трубы парогенератора отражают всю сложность взаимного влияния отдельных факторов на процесс теплообмена при поверхностном кипении. Действительно, при понижении давления усиливается относительное влияние конвекции в однофазной среде и ослабляется влияние механизма переноса теплоты непосредственно В форме теплоты испарения. Поэтому при низких давлениях влияние скорости на интенсивность теплообмена оказывается более значительным. В этих условиях вследствие роста истинной скорости жидкой фазы, обусловленного повышением паросодержания потока, интенсивность теплоотдачи по длине трубы возрастает, что сопровождается понижением температуры стенки. При понижении температуры стенки уменьшается число активных зародышей паровой фазы и это приводит к ослаблению влияния механизма переноса, обусловленного про цессом парообразования. В то же время вследствие прогрева основной массы жидкости по ходу потока увеличивается толщина пристенного двухфазного слоя и, следовательно, улучшаются условия для роста паровых пузырей. По-видимому, при переходе от области конвективного теплообмена в [c.264]

Установлено [36] что, когда скорость коррозии контролируется диффузией кислорода, на нее оказывает значительное влияние температура. Влияние температуры до 80 С (при атмосферном давлении) проявляется в увеличении скорости коррозии за счет вьщеления растворенного кислорода, а температуры кипения - в резком уменьшении ее. [c.71]

Рис. 20. Схема камеры д,тя исследования влияния коррозионной среды при нормальном давлении и температуре, не превышающей температуру кипения, на скорость

Затем уже включаются холодильники. Изменением количества включенных электропечей и скорости подачи воды через холодильники регулируется паропроизводительность контура, давление и тепловая нагрузка. Сначала включается один холодильник, а при переводе работы контура на режим без кипения — второй, позволяющий снизить температуру воды, которая поступает на левый образец, до величины, характерной для входной части контура, при этом давление в контуре не изменяется. При включении второго холодильника контур заполняется раствором, состав которого соответствует качеству питательной воды. Чтобы избавиться от влияния накапливающихся в контуре продуктов коррозии, он периодически опоражнивается и заполняется свежим раствором. При проведении испытаний измеряются давление и температура, а также учитывается расход электроэнергии. [c.70]

М — молекулярный вес растворенных солей. Уравнение (459) не учитывает влияния диссоциации молекул растворенных солей в морской воде и рассоле, которые, как уже указывалось, являются электролитом. Происходящая в этом электролите диссоциация молекул солей способствует увеличению разности Д кнп- В этом случае разность температур кипения рассола в корпусе испарителя н насыщения, соответствующего давлению вторичного пара, составляет [c.358]

Таким образом, коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении возрастает с увеличением недогрева ядра потока жидкости до температуры насыщения. Однако степень влияния недогрева уменьшается с ростом абсолютного давления в кипящей жидкости, вследствие [c.162]

Влияние повышения давления. Более опасно быстрое повышение давления. В этом случае температура кипения воды соответственно возрастает и часть тепла топлива затрачивается не на испарение, а на подогрев воды и омываемого ею металла до более высокой температуры. [c.136]

Влияние примесей на точку плавления и на давление паро было изучено и оказалось небольшим. Частично это связано с тем, что немногие из часто встречающихся примесей попадаюг в камеру с образцом. Например газы, имеющие точки кипения выще азотных температур, конденсируются в области, далекой от области жидкого водорода. Наиболее вероятные примеси — [c.155]

Герметичные ячейки, подробно здесь рассмотренные, приспособлены для градуировки термометров капсульного типа. Для градуировки стержневых термометров в тройной точке аргона, являющейся в настоящее время альтернативной точке кипения кислорода, создана эквивалентная герметичная ячейка [14]. На рис. 4.21 показана такая ячейка вместе с устройством для охлаждения и реализации тройной точки аргона. Пр и комнатной температуре давление аргона в ячейке составляет около 56 атм. Она заполнена аргоном таким образом, чтобы в тройной точке нижняя чаеть ячейки была заполнена твердым или жидким веществом. В процессе работы ячейка первоначально погружается в жидкий азот так, чтобы аргон замерзал в ее нижней части. Когда это происходит, ячейка полностью заливается азотом. Затем сосуд с азотом герметизируется и в нем устанавливается давление, соответствующее температуре тройной точки аргона (83, 798 К). Для этой цели в верхней части сосуда имеется клапан. При такой процедуре давление азота возрастает от 101 325 Па при 77,344 К до 130 кПа при 83,798 К. Этим методом можно реализовать тройную точку аргона, используя для наблюдения за ней стержневой платиновый термометр. Для уменьщения влияния неоднородности температуры ванны жидкого азота ячейка покрывается слоем пенопласта. Точность реализации тройной точки аргона описанным методом не столь высока, как в ячейках для капсульных термометров, из-за недостаточной однородности температурного поля ванны. Тем не менее она находится в пределах 1 мК, и поэтому ячейка типа показанной на рис. 4.21 представляется хорошим конкурентом аппаратуре для реализации точки кипения. кислорода. [c.166]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Следует также иметь в виду, что температура кипения зависит от давления и колебания давления могут оказывать более существенное влияние на температуру верха колонны, чем изменение состава. Компенсация изменений давления может быть осуществлена путем использования датчика абсолютного давления, который бы устанавливал задание регулятору температуры. Более простой метод, предусматривающий использование только одного прибора, состоит в измерении разности между давлением в колонне и давлением царов в герметическом баллоне при температуре колонны. Датчик давления паров такого типа разработан сравнительно недавно [Л. 7] и до сих пор не нашел широкого применения. [c.363]

Первоначальная теория дуги связывала прохождение тока в разрядном промежутке со способностью катода эмиттировать электроны под влиянием высокой температуры, источником которой могут явиться искусственный подогрев катода или бомбардировка его положительными ионами, возникающими в результате ионизации газа. Термоэлектронная теория оказалась в состоянии объяснить все наблюдавшиеся явления дугового разряда, пока ее применяли к атмосферной дуге с угольными электродами, примеры чего можно найти в работе Комптона [Л. 142], а также в прежних обзорах [Л. 143]. Более того, первое время казалось возможным распространить теорию на металлические дуги даже того типа, при котором вся масса металла катода остается относительно холодной. Для этого достаточно было допустить существование высоких температур в микрообъемах металла, расположенных вблизи поверхности в области локализации разряда. Некоторые наблюдения, однако, ставили под сомнение возможность применения термоэлектронной теории к металлическим дугам. Среди них особенно важную роль в свое время сыграли опыты Штольта [Л. 144], показавшего впервые, что катодное пятно способно перемещаться по медному катоду с большой скоростью, при которой казалось немыслимым сильное нагревание меди даже на малых участках поверхности, занимаемых пятном. В настоящее время, когда стали известны почти фантастические значения плотности тока в области катодного пятна, такого рода доводы потеряли свою убедительность. Гораздо более серьезное возражение универсальности термоэлектронной теории выдвинул Слепян [Л. 145], указав, что большинство металлов не могут быть нагреты до температур, достаточных для заметной эмиссии. Это особенно очевидно по отношению к таким металлам, как ртуть, медь и серебро. В поисках выхода из создавшегося затруднения Гюнтершульце [Л. 7] предположил, что температура кипения металла в области катодного пятна настолько резко повышается под влиянием увеличенного местного давления пара, что металл способен нагреваться до температур, достаточных для электрон--ной эмиссии. Подтверждение этой догадки Гюнтершульце вн-54 [c.54]

Сайенс и сотр. [47, 48] использовали зависимо1сть (7-18) для вывода соотношения, которое правильно описывает влияние давления на экспериментальные результаты при пленочном кипении легких углеводородов яа сравнительно небольших горизонтальных цилиндрах. Оли установили, что влияние давления можно учесть путем введения, в выражение (7-18) приведенной температуры насыщения 7 = Гнас/7 кр. Формула, наилучшим образом аппроксимирующая их данные, имеет вид [c.210]

Для одноконтурных АЭС на выбор начального давления пара перед турбиной оказывает существенное влияние интенсивность теплообмена в тепловыделяющем элементе (тюле) реактора. Наибольшее значение коэффициента теплоотдачи от стенки твэ-ла к кипящей воде соответствует давлению насыщенного пара 7 МПа. При этом давлении температура оболочки тюла, определяемая температурой кипения и коэффициентом теплоотдачи, находится в допустимых пределах. Применение более высокого начального давления пара приведет к росту температуры и уменьшению коэффициента теплоотдачи и заставит использовать более дорогостоящие материалы для изготовления конструкций твэла. Поэтому при работе турбины в составе одноконтурной АЭС давление в реакторе выбирают равным 7 МПа. [c.34]

По кетонам имеются данные лишь до нормальной температуры кипения жидкости. Совершенно не изучено влияние давления на коэффициент теплопроводности. Сопоставление наших результатов при атмосферном давлении с имеющимися в литературе данными [128] показывает, что они в среднем на 2—4% выше наших. Исключение составляет этилбутилкетон, где отклонение достигает 6%. [c.178]

Ле Ба метод расчета мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения 65, 66 Ленуара корреляция для теплопроводности жидкостей, учитывающая влияние давления 458 Луриа — Бенсона метод расчета теплоемкости жидкостей 145, 146, 149 Лецу и Стила корреляция для вязкости жидкостей при высоких температурах 399 сл. [c.585]

Вода обладает многими специфическими свойствами, имеющими ярко выраженный аномальный характер. Все они - следствие особенностей структуры воды и развитости в ней водородных связей. Плавление твердой воды - льда - сопровождается не расширением, а сжатием, а при замерзании воды объем льда значительно увеличивается. Как известно, подавляющее большинство веществ при плавлении расширяется, а при затвердевании, наоборот, уменьшает свой объем. Аномально также влияние температуры на изменение плотности воды при росте температуры от 273 до 277 К плотность увеличивается, при 277 К она достигает максимальной величины, и только при дальнейшем повышении температуры плотность воды начинает уменьшаться. Зависимость теплоемкости воды от температуры имеет экстремальный характер. Минимальная теплоемкость достигается при температуре 308,5 К и вдвое превышает теплоемкость льда, а при плавлении других твердых тел тегаюемкость изменяется незначительно. Удельная теплоемкость воды аномально велика, она равна 4,2 Дж/(г К). Вязкость воды в отличие от вязкости других веществ растет с повьцнением давления в интервале температур от 273 до 303 К. Вода имеет температуру плавления и кипения, значитель- [c.186]

Теперь возьмем воду при температуре плавления и при давлении Pi > р. Так как с увеличением давления удельный объем жидкости уменьшается, то точка ai, характеризующая состояние жидкости при температуре плавления и давлении pi, должна лежать левее точки а. Процесс подогрева жидкости при pi = onst на графике в координатах р, V изобразится отрезком ai—hi, причем ючка bi должна лежать правее точки Ь, что объясняется следующим обстоятельством. Для всех жидкостей с увеличением давления повышается температура кипения. Таким образом, с одной стороны, увеличение давления жидкости уменьшает удельный объем ее, но, с другой стороны, с повышением давления увеличивается температура кипящей жидкости, вследствие чего удельный объем ее должен увеличиваться. Как показывает опыт, влияние температуры на повышение удельного объема кипящей жидкости больше, чем давления. [c.32]

На рис. 7.18 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении фреона-12 на отдельных трубах шестирядного горизонтального пучка при различных температурах насыщения (трубы пронумерованы снизу вверх) [7]. Из рисунка видно, что с увеличением плотности теплового потока отношение коэффициента теплоотдачи для трубы 6 к коэффициенту теплоотдачи для трубы 1 уменьшается. Это означает, что при повышении плотности теплового потока влияние скорости смеси ослабевает. Более значительная зависимость а от скорости смеси наблюдается при низких давлениях. Это объясняется тем, что при = onst с понижением давления уменьшается число действующих на единице площади поверхности [c.214]

На рис. 11.5 и 11.6 показано влияние скорости циркуляции на кр1 при кипении воды и органических жидкостей в условиях недо-грева до температуры насыщения и при А/нед=0. Из этих рисунков видно, что при, кипении дифенильной смеси, этилового и изопропилового спиртов при А/нед=0 нзблюдается положительное влияние Wo на <7крь Таким образом, из рис. 11.2 нельзя делать общий вывод о том, что при низких давлениях точка инверсии обязательно должна лежать в области отрицательных значений х. [c.290]

Для определения температуры используются приборы, шкалы которых наносятся, исходя из изменения под влиянием температуры некоторых физических величин и свойств тел. На шкале вначале наносятся исходные определяющие точки, реперы, отвечающие практически достаточно воспроизводимымустойчивым тепловым состояниям. Для нанесения репер могут быть использованы происходящие под влиянием перехода от одного теплового состояния к другому изменения объёма, давления, поверхности, плотности, электрического сопротивления, электродвижущей силы и т. д. Тепловые состояния, определяющие реперы, обычно таянье льда (0° С) и кипение воды (100° С) при внешнем давлении 760 мм рт. ст. для других репер достаточно стабильны и применимы состояния, приведённые ниже (по водородной шкале) [8] [c.435]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

С другими жидкостями критериальными формулами и большей час 1ью опытных данных дляФ-12. Однако все исследования подтверждают устанавливаемое критериальными уравнениями слабое влияние на коэффициент теплоотдачи давления насыщения (в области интересующих холодильную технику температур кипения). [c.100]

Брайан и Квейнт [Л. 26] проводили опыты по определению коэффициента теплоотдачи фреона-11, кипящего в медной горизонтальной трубе d = 8 мм, длиной 3,05 м. Нагревателем являлась стенка трубы толщиной б = 0,75 мм, через которую пропускался электрический ток. Температура поверхности трубы измерялась термопарами, установленными в различных точках по длине. Температура кипения измерялась у входа в испаритель и у выхода из него также с помощью термопар. Осуществлялись также измерения скорости агента и давления. Тепловой поток изменялся примерно в пределах (2,7-i-16) 10 ккал1м -ч, температура кипения от 26,8 до 39,3 С, расход хладоагента от 23,3 до 105,8 кг ч. Состояние Ф-11 менялось в широких пределах на входе от переохлажденной жидкости до Ху = 27%, на выходе — от 2 = 0,15 до = 1- Так как изменению паросодержания в опытах соответствовало и изменение теплового потока, то установить на основании данных этих опытов влияния Хер В ЧИСТОМ виде не представляется возможным. [c.107]

При использовании понятия длины участка развитого кипения была сделана попытка найти соответствие между влиянием длины участка и влиянием температуры на входе. Имелся целый ряд экспериментальных данных, полученных с длинными трубами при низкой температуре воды на входе и с короткими трубами при высокой температуре на входе, для которых длина участка развитого кипения, давление, удельный массовый расход, тепловая нагрузка и выходное наросодержание были одинаковыми. Этим данным должны соответствовать одинаковые режимы течения, так как условия кипения, за исключением участка трубы, в котором происходит кипение недогретой воды, одинаковы. Было установлено приемлемое соответствие результатов, однако из-за недостаточного количества данных, полученных в сходных условиях кипения, нельзя было надлежащим образом оценить важность понятия длины участка кипения. [c.53]

Такое представление о влиянии поверхности на кипение позволяет задавать величину шероховатости поверхностей парогенераторов в процессе проектирования, что особенно важно для генерации неводяных паров при низких давлениях, в вакууме и в некотоых других условиях. Важнейшей особенностью кипения жидких металлов и других высококипящих и низкокипящих жидкостей являются сравнительно большие размеры зародышей паровых пузырей (рис. 97). Из-за больших размеров пузырьков частота их отрыва в одном центре парообразования уменьшается, что приводит к нарушению макростабильности процесса и значительным пульсациям температур непосредственно на теплопередающей поверхности. [c.189]

Влияние снижения давления. Рассмотрим, что происходит В период быстрого снижения давления в котле. Предположим, что котел работал с давлением в барабане 100 ат. Кипение воды при таком давлении происходит при температуре 310° С. Затем давление было снижено до 50 ат. Вода в котле, а также соприкасающийся с ней металл труб и барабанов должньр о.хладиться до иовой температуры кипения, в данном случае до 263° С. Чем быстрее снижается давление, тем быстрее происходит охлаждение воды и металла. [c.136]

При разработке рекомендаций для предотвращения повторения пережога труб был поднят вопрос о том, следует ли опасаться не только быстрого повышения давления в котлах, но и быстрого его снижения. В данном случае возможность влияния снижения давления была исключена полностью, поскольку литательная вода всегда поступала в барабаны с недогревом до кипения и была всегда несколько недогрета до температуры насыщения в опускных трубах. Поэтому самоиспарение ее в момент снижения давления е могло иметь места. [c.138]

Влияние этих относительно медленных изменений давления на процесс испарения выражается в смещении точки начала испарения в кипятильных трубах. В течение промежутка времени, необходимого для того, чтобы частица воды, имеющей температуру кипения, совершила свой путь из барабана через опускные трубы до точки, в которой первоначально начиналась зона испарения, давление в системе успеет измениться. Смещение начала зоны испарения при повышении давления происходит в направлении более позднего начала испарения, при понижении давления — в направлении более раннего начала испарения (рис. 4.6). Одновременно изменяется интенсивность парообразования, так как часть подводимого тепла, например при возрастании да вления, расходуется на повышение температуры рабочей среды в соответствии с изменением давления. Оба явления в одном и том же направлении влияют на паросо-держание рабочей среды и, следовательно, на ее среднюю плотность р . [c.65]

Влияние недогрева питательной воды на входе в барабан зависит от того, каким образом осуществляется ввод воды в барабан. Если вода подается в паровой объем через каскад или сепаратор и таким образом до перемешивания с рабочей средой доводится до температуры кипения (рис. 4.8). возникает только косвенное влияние на Pm. А именно, изменение расхода питательной воды Mwe или ее энтальпии приводит к изменению количества naipa, конденсирующегося в к а с-к а д е, а вместе с тем и давления при неизменности всех прочих условий. Производная давления dpldt=--= Ар может быть определена на основании уравнений (4.21), (4.24) и [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...