Угол вала давления

Система встроенных датчиков и контрольных точек с выводом на центральный штекерный разъем позволяет получить необходимую информацию путем подключения к этому штекеру диагностической аппаратуры. Этот вид диагностирования характерен высокой эффективностью, быстродействием, возможностью проверки большого числа параметров. Система встроенных датчиков контрольных точек должна обеспечивать контроль следующих параметров угол опережения зажигания, частоту вращения коленчатого вала, давление в смазочной систе- [c.339]

Угол поворота Давление, Частота вращения вала, об/мин [c.108]

Давление шатуна двигателя, сосредоточенное в середине О шейки коленчатого вала, равно Р = 20 кН и направлено под углом 10° к горизонту, причем плоскость ООО , проходящая через оси вала ОО1 и шейки О, образует с вертикалью угол 30°, [c.83]

Так как смещение разрядной иглы вдоль оси барабана пропорционально давлению воздуха в системе индикатора и, следовательно, мгновенному значению давления в цилиндре компрессора, а угол поворота барабана 10 соответствует углу поворота коленчатого вала, на бумаге в некотором масштабе получается развернутая индикаторная диаграмма, записанная в координатах ф, р. Здесь р — давление в цилиндре компрессора ф — угол поворота коленчатого вала компрессора. [c.112]

Задача 3.11. В активной ступени пар с начальным давлением Ро=3 МПа и температурой о = 450°С расширяется до Pi = 1,6 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска ai= 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины = 3000 об/мин, начальная скорость пара перед соплом Со = 150 м/с и степень реактивности ступени р = 0,12. [c.108]

Задача 3.16. В активной ступени пар с начальным давлением /7о = 3 МПа и температурой /о = 450°С расширяется до р = = 1,8 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска i = 17°, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,88, средний диаметр ступени d=0,9S м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 = 3° и начальная скорость пара перед соплом Со= 150 м/с. [c.110]

Задача 3.18. В активной ступени пар с начальным давлением 0 = 3 МПа и температурой /о = 400°С расширяется до р = = 1,7 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток i/f = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, средний диаметр ступени d= 1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки [c.110]

Задача 3.21. В активной ступени пар с начальным давлением j5o = 2,4 МПа и температурой /о = 390°С расширяется до pi = = 1,3 МПа. Построить треугольники скоростей и определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток t = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, угол входа пара на рабочую лопатку ySi = 22° и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°. [c.113]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Угол давления, угол передачи и угол подъема профиля. В плоских кулачковых механизмах с роликовым толкателем (рис. 4.10, а, б и 4.11) вращающий момент на валу кулачка приближенно равен [c.116]

При подаче через патрубок 4 рабочей жидкости под давлением лопасть поворачивается по ходу часовой стрелки на ограниченный угол. На валу 2 при этом возникает вращающий момент, который используется для привода того пли иного механизма. [c.98]

Из формулы (35) следует, что / = 0 будет при угле а < 90°, т. е. эпюра давлений располагается не на всей полуокружности вала, причем центральный угол зависит от соотношения износов материалов трущейся пары г и не зависит от численных значений износа вала и подшипника. [c.291]

В этих зависимостях г—число шариков или роликов в одном ряду tfg - диаметр шариков или роликов в мм (для бочкообразных роликов — наибольший диаметр, для конических — средний диаметр) / — рабочая длина ролика в мм р — угол наклона линии давления шариков в контакте с наружным кольцом к средней плоскости шарикоподшипника в коническом роликоподшипнике — угол дорожки качения наружного кольца к оси вала. [c.595]

Испытание на прирабатываемо с т ь [31] можно проводить способом испытания на краевое давление на целых подшипниках [51 [.Подшипник с испытуемым антифрикционным материалом устанавливается с заранее выбранным перекосом относительно вала. Испытание ведётся при постоянной скорости и при разных заранее выбранных нагрузках. Через равные промежутки времени (например 30 мин.) отмечается изменение температуры подшипника. При небольших углах перекоса кривая температуры (по времени) после начального подъёма снижается и в дальнейшем остаётся постоянной при некотором угле перекоса снижения температуры не происходит, и температура повышается до расплавления или заедания подшипникового материала. Предельный угол перекоса для данных условий испытания характеризует способность материала прирабатываться. [c.206]

Пара сил, вращающая водяную турбину Т и имеющая момент 1,2 кН-м, уравновешивается давлением на зубец В конического зубчатого колеса ОВ и реакциями опор. Давление на зубец перпендикулярно к радиусу ОБ = 0,6 м и составляет с горизонтом угол а = 15° = = ar tg0,268. Определить реакции подпятника С и подшипника Л, если вес турбины с валом и колесом равен 12 кН и направлен вдоль оси ОС, а расстояния ЛС = 3 м, АО = 1 м. [c.80]

Жесткость валов, вращающихся в не-самоустана вливающихся подшипниках скольжения, должна быть достаточной, чтобы обеспечить необходимую равномерность распределения давления по длине подшипников. Расчет валов и подшипников в совместной работе при рассмотрении задачи как контактной и как гидродинамической приводится в специальной литературе. Применяют также упрощенные расчеты, в которых допустимый угол упругой линии вала в опоре (в радианах) выбирают равным минимальному диаметральному зазору в подшипнике, деленному на длину подшипника. Эти расчеты не могут считаться достаточно обоснованными, так как контактные деформации и упругие углы поворота корпусов соизмеримы с зазорами в подшипниках. [c.331]

Если производить более точный учет сил трения, то нужно давление между подшипниками и валом считать распределенным по цилиндрической поверхности вала в приработавшемся подшипнике. Установлено, что приведенный коэффициент трения и приведенный угол трения в этом случае определяются по формулам / = 1,27/ р = aF tg /. Тогда [c.77]

Пара сил, вращающая водяную турбину Г и имеющая момент М=120 кГм, уравновешивается силой давления Р на зубец В конического зубчатого колеса ОВ и реакциями опор. Сила Р направлена перпендикулярно к радиусу ОВ=0,6 м н образует с горизонтом угол а=15°=агс1 0,268. Определить реакции подпятника С и подшипника А, если вес турбины с валом и колесом равен С = 1,2 т и направлен вдоль оси ОС, а расстояние АС=3 м, АО= м (рис. 144). [c.295]

Пример 2.24. Для расточки цилиндра судового двигателя на месте применили переносный расточный станок (рис. 280). Известно, что сила давления на резец Р=1200н, диаметр цилиндра 0= 600 жл(. Модуль упругости материала ходового вала (3=8-10 н/ж , допускаемый угол закручивания (01=0,5 арай/ж допускаемое напряжение на кручение [т]к=40 Мн/ж . Определить диаметр ходового вала переносного расточного станка из условий прочности и жесткости. [c.267]

Стержень ОЕ образует с валом угол <р, стержень 0D перпендикулярен плоскости, содержащей вал АВ и стержень ОЕ. Даны размеры OE — OD = I, АВ — 2а. К концам стержней прикрейлеиы два шара Е к D массы m каждый. Определить силы динамического давления вала на опоры Л я В. Шары D и Е считать точечными массами массами стержней пренебречь. [c.321]

Физическая природа явлений, вызывающая этот эффект, недостаточно выяснена. Можно предположить, что при наличии зазора на выходе из рабочего колеса скорости сильно возрастают и образуется завихренный слой в потоке, который, попадая в горловину, пересекает поток и, отрываясь от стенок, образует кольцевой вихрь на входе. Это приводит к уменьшению действующего сечения в горловине и повышению местных значений скорости. Из этих соображений желательно в диагональных турбинах зазор принимать равным (0,0007н-s-0,001) Di, но прп этом его минимальные фактические значения не должны быть меньше 0,0005Di. При нагружении рабочего колеса гидравлической осевой силой его центр перемещается вдоль оси турбины на A/i, т. е. на значения прогиба опоры, несущей пяту агрегата, и растяжения вала. При этом зазор между лопастью и камерой уменьшается на б = A/i os 0, где 0 — угол между направлением радиуса, проведенного к точке, в которой определяется зазор, и осью турбины. Наибольшие б будут, очевидно, при минимальных 0 у горловины отсасывающей трубы. Поэтому при сборке, когда сила гидравлического давления отсутствует, зазор следует задавать как сумму = 6 f б и указывать точку, в которой он задан. [c.45]

Как мы видели, в цилиндрических косозубых передачах и в конических передачах даже при прямых зубьях в зацеплении возникает осевая составляющая Ра силы давления. Чтобы избежать чрезмерной осевой нагрузки на подшипники, угол наклона зуба Р в косозубых цилиндрических колесах обычно выбирают не более 15" . В шевронных колесах осевые нагрузки па оба нолушевропа уравновешиваются и поэтому осевая нагрузка на подшипники в этом случае не действует. Однако при неправильной конструкции опор этого уравновешивания может и не произойти. Действительно, в шевронных передачах относительное осевое смещение зацепляющихся колес невозможно, так как этому препятствуют зубья соседнего колеса. Поэтому, чтобы избежать статической неопределимости по отношению к осевой силе, вал одного из колес передачи не должен быть закреплен в осевом направлении. Тогда колесо 2 будет удерживать колесо 1 своими зубьями, как это видно на рис. 9.22, б. В косозубых передачах (рис. 9.22, а) косые зубья не препятствуют относительному осевому смещению колес, так как при таком сме- [c.254]

Определить угол наклона диска у аксиально-поршневого гидромотора, при котором частота вращения его вала п — 1200 мин , если расход рабочей жидкости Q = 3 л/с, перепад давлений Аргм = = 12 МПа, количество цилиндров 2=7, диаметр цилиндра d = = 30 мм, диаметр окружности, на которой расположены оси цилиндров, D = 160 мм, объемный КПД т]о = 0,98, механический КПД Лм = 0,90. [c.162]

Переменные нагрузки создаются пульсатором, представляющим собой двухпоршневой насос с цилиндрами 5 и Р, причём цилиндр б— неподвижный, а цилиндр 5 может поворачиваться вокруг оси коленчатого вала 10, При повороте цилиндра 5 изменяется разность хода поршней в двух цилиндрах. Когда угол между цилиндрами а = 0°, ход каждого поршня одинаков по величине и по направлению. Это положение цилиндров соответствует максимальной амплитуде нагрузки. При а = 180° ход поршней также одинаков, но направления движений их противоположны, так что количество масла, одновременно всасываемого и нагнетаемого пульсатором, одинаково. Амплитуда нагрузки в этом положении цилиндров равна нулю. Таким образом различным положением цилиндра О можно регулировать изменение объёма масла под поршнем 7 и соответственно величину нагрузки на образец. Разгрузка осуществляется в момент отсасывания масла пульсатором из цилиндра б. Постоянство наибольшей нагрузки поддерживается при помощи измерительного цилиндра, поршня II и пружины 12. Цилиндр удерживается силой растяжения пружины, соответствующей заданному максимальному давлению. Если сжатие масла в системе выше этого давления, то поршень II опускаетей и открывает клапан 13, позволяя уменьшить количество масла под поршнем 7, а следовательно, и уменьшить давление в системе. Когда оно уравновесится с силой растяжения пружины, поршень II перекроет [c.76]

Топливная аппаратура насос НАТИ с легко-сменными секциями, Бсережимный регулятор с изменяющимися по желанию водителя оборотами форсунка закрытая, штифтовая, давление впрыска 125 i zj M, подкачивающая помпа плунжерного типа с приводом от кулачкового вала топливного насоса угол опережения впрыска по мениску 19° до в. м. т. (постоянен) топливных фильтров два предварительной очистки — металлический, тонкой очистки — хлопчатобумажный. [c.110]

Конструкция сопла, местоположение форсунки, направление, площадь и число распы-ливающих отверстий также обусловливают повышенные показатели при развитии смесеобразования в рабочем цилиндре двигателя. Топливо впрыскивается в цилиндр двигателя с помощью плунжера топливного насоса через распылитель под высоким давлением, достигающим в процессе впрыска от 200 до 1500 KZj M , в зависимости от применяемой топливоподающей системы и камеры сгорания. Угол опережения впрыска имеет место для всех типов камер сгорания ввиду наличия периода задержки воспламенения топлива, связанного с необходимостью подготовки топлива к сгоранию, т. е. к его подогреву, смешению с воздухом, испарению и диффузии. Этот угол опережения впрыска практически устанавливается за 20—35° до в. м. т. Продолжительность периода впрыска выбирается соответствующей 15—25 угла поворота коленчатого вала. [c.238]

Смотреть страницы где упоминается термин Угол вала давления : [c.311] [c.329] [c.89] [c.358] [c.80] [c.83] [c.358] [c.160] [c.209] [c.307] [c.88] [c.394] [c.69] [c.277] [c.123] [c.321] [c.326] [c.375] [c.243] [c.44] [c.153] [c.610] [c.610] [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...