Распределитель объемный

Как видно, величина Кф не имеет отрицательных значений, т. е. перевернутый профиль скорости не получается ни при каких Срг-Наоборот, чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем большее выравнивание скоростей происходит по ее фронту. Если вплотную к выходу потока из плоской тонкостенной решетки приставлены продольные направляющие поверхности (рис. 4.3) или если в качестве распределителя скоростей применена объемная решетка, проходные каналы которой не позволяют входящим в них струйкам перемешиваться, то коэффициент выравнивания потока за такой решеткой остается таким же, что II непосредственно перед ней, т. е. всегда К = Кф. [c.99]

Вместе с тем, как было отмечено и из сравнения фор.мул (4.28) и (4.29), степень растекания струн перед любой решеткой всегда меньше, чем в сечениях за тонкостенной решеткой (по данной теории в пределах р<2) или за объемной, в которой возможно перемешивание струек (например, слоевых, поперечных пучков труб и т. п.). Поэтому для получения одной II той же степени растекания струи по сечению в случае решеток с изолированными проходными каналами требуется большее значение Ср, че.м в случае тонкостенной решетки (сетки), слоевой насадки, поперечного пучка труб или других подобных распределителей потока. Как будет показано, это хорошо подтверждается опытными данными. [c.99]

Основные элементы объемных гидромашин рабочая камера, подвижной элемент (вытеснитель) и распределитель. [c.155]

Если подвижным элементом объем рабочей камеры увеличивается, то она через распределитель заполняется жидкостью, если ее объем уменьшается, то жидкость из камеры вытесняется. Так работают все объемные гидромашины. В частности, у поршневой машины (см, рис, 11.1, а) при движении поршня 2 вправо увеличи- [c.155]

В объемных машинах (насосах, гидродвигателях, компрессорах, пневмодвигателях) протекание реального процесса принято оценивать по процессу в идеальной (теоретической) машине, в которой принимается отсутствие мертвого (вредного) пространства (см. главу 10), рассеивания энергии и мгновенное (безынерционное) действие распределителя. [c.258]

На рис. 246 показана схема гидропривода поступательного движения с объемным регулированием. Регулируемым насосом 1 масло подается под давлением в поршневую полость гидроцилиндра 4 и перемещает поршень 5 вправо. Из штоковой полости цилиндра масло через распределитель 3 и подпорный клапан I выжимается в бак. Бесступенчатое регулирование скорости поршня осуществляется за счет изменения подачи насоса. При малых скоростях движения поршня, т. е. в том случае, когда насос отрегулирован на малую подачу, величина утечек масла соизмерима с расходом жидкости через гидроцилиндр. Это приводит к существенным колебаниям скорости при изменении нагрузки и ограничивает возможности объемного регулирования при малых скоростях двил<ения поршня. Однако гидроприводы с объемным регулированием имеют преимущество, заключающееся в том, что насос переменной подачи позволяет непрерывно изменять скорость рабочего органа без потерь энергии, связанных с перепуском избытка масла под давлением на слив. [c.375]

К.п.д. гидропривода с машинным управлением учитывает объемные, механические потери в гидромашинах и гидравлические потери давления в гидролиниях (трубопроводах, фильтрах, распределителях) [c.105]

Задача 6.45. На рисунке представлена упрощенная схема гидросистемы навесного оборудования трактора, состоящая из насоса /, предохранительного клапана 2, трех распределителей 3, основного гидроцилиндра 4, двух вспомогательных гидроцилиндров 5 и фильтра 6. Определить скорость движения поршней и мощность, потребляемую насосом, если его рабочий объем 1/=100 см частота вращения п = = 2000 об/мин объемный к. п. д. т)о = 0,92 при давлении р = [c.132]

Определить угловые скорости гидромоторов, если частота вращения вала насоса га =3000 об/мин момент на валу гидромотора вентилятора М=12 Н-м максимальное давление в гидросистеме Ртах = 9 МПа давление начала работы переливного клапана Ркл = 8 МПа перепад давления на распределителе Дрр = 0,2 МПа коэффициенты расхода дросселей (i, = 0,8 их проходные сечения 5др = 0,15 см . Объемный и механические к. п. д. гидромашин в пределах рабочих давлений р = 8...9 МПа считать постоянными т1о = Пм = 0>9- [c.133]

Задача 6.47. Для гидропривода, описанного в предыдущей задаче, определить угловые скорости валов гидромоторов, если частота вращения насоса упала до Ni = = 1000 об/мин (двигатель работает на оборотах холостого хода). При этом клапаны 8 полностью открыты и их коэффициенты сопротивления кл = 5 перепад давления на распределителе, коэффициент сопротивления которого =15,5 изменился из-за изменения расхода моменты на валах гидромоторов М2 — Мз = А Н-м Af4=l,8 Н-м диаметры параллельных трубопроводов d=lO мм. Учесть переменность по давлению объемных к. п. д. гидромашин, считая, что при р = 9 МПа они составляют т]о = 0,9. Сопротивлением трубопроводов пренебречь. [c.134]

Объемный КПД гидропривода определится как произведение объемных КПД насоса, распределителя и гидроцилиндра [c.306]

В этом выражении объемные КПД распределителей и гидроцилиндров можно принимать равными 1, так как внутренние утечки по отношению к подаче насоса пренебрежительно малы. Объемный КПД насосов выбираем по графику (см. рис. 92). Если в гидроприводе вместо гидроцилиндра используется гидромотор, то значения объем- [c.306]

В объемных машинах (насосах, гидродвигателях, компрессорах, пневмодвигателях) принято оценивать протекание реального процесса по процессу в теоретической машине, в которой принимается отсутствие вредного пространства, рассеивания энергии и мгновенное действие распределителей. [c.269]

Объемный насос Н, засасывая рабочую жидкость из резервуара Р через фильтр Ф, подает ее к золотниковому распределителю Зл. В зависимости от положения золотника золотникового распределителя рабочая жидкость поступает в поршневую полость П силового гидроцилиндра ГЦ (при положении I золотника). Шток Шт гидроцилиндра при этом выдвигается. [c.27]

Перегрузка гидросистемы может произойти в результате возникновения на выходном валу гидромотора ГМ момента сопротивления, величина которого превышает нормальную рабочую. В приведенной схеме объемного гидропривода вращательного движения изменение направления вращения гидромотора осуществляется золотниковым распределителем Зл и рабочая жидкость после совершения работы сливается в резервуар Р. [c.31]

Существуют объемные гидравлические передачи (рис. IV.2, б), у которых полости насоса и гидромотора непосредственно соединены трубопроводами без золотникового распределителя. Насос Н трубопроводами 1 ж 2 соединен с гидромотором ГМ. В такой гидросистеме направление вращения гидромотора ГМ зависит от того, какой трубопровод из двух напорный. Последнее зависит от направления вращения приводного насоса-двигателя, а в некоторых конструкциях насосов, о чем будет указано ниже,— от взаимного положения одних деталей насоса относительно других. В том случае, когда напорным является трубопровод 1, вращение гидромотора происходит в направлении часовой стрелки. Трубопровод 2 при этом сливной и рабочая жидкость, совершив работу в гидромоторе, по трубопроводу 2 поступает непосредственно во всас насоса, не сливаясь в резервуар. Если напорным будет трубопровод 2, то сливным становится трубопровод 1. [c.31]

Аналитическое выражение значений расхода представляет полный спектр колебаний потока на выходе гидромашины. Однако оценка пиковых значений расхода по этим выражениям затруднена тем, что возможны разрывные функции. В частности, для процесса, описывающего поток в идеализированной машине, такие разрывы функции расхода появляются от синусных составляющих нечетных s и косинусных составляющих четных s потоков qm- Сходимость рядов к среднему значению в точках разрыва, усугубленная явлениями Гиббса, затрудняет точное определение пиковых значений Q, совпадающих с точками разрыва. Верной оценке неравномерности способствует геометрическое представление процесса образования потока в объемных гидромашинах. Формирующие потоки могут быть представлены звездой векторов (рис. 23, а, 24, й). Для первой гармоники кинематические фазы в звезде совпадают с углом геометрического расположения векторов. Золотниковый распределитель отсекает и суммирует в поток векторы, расположенные по одну [c.211]

При некоторых испытаниях необходимо измерять температуру непосредственно на рабочем элементе (например, в колесе гидродинамической передачи, распределителе, поршневой группе объемной гидромашины). В этом случае рационально применять термопары, которые имеют малые размеры и поэтому минимальную тепловую инерцию. Обычно для этих целей применяют хромель-копе-левую термопару. Термопара помещается в специальном отверстии исследуемого объекта (диаметр отверстия 1 — 1,5 мм) и имеет контакт с рабочей жидкостью, либо измеряет температуру через тонкостенную диафрагму, разде- [c.61]

Основным источником шума объемной гидромашины является узел распределения жидкости. Распределитель- [c.188]

Необходимо отметить, что 60—80% объемных потерь гидромотора и основные гидравлические потери происходят в распределителе. Таким образом, от правильного выбора параметров узла распределения во многом зависит экономичность, надежность работы, глубина регулирования, долговечность гидромотора. [c.221]

Рис. 7. Гидравлический и объемный к. п. д. по перетечкам распределителя

Задача 6.15. На рисунке приведена схема гидропривода, состоящего из насоса /, переливного клапана 2, распределителя 3 и гидроцилиндра 4. Определить скорость движения штока гидроцилиндра при нагрузке F = 20 кН, если рабочий объем насоса У = см угловая скорость <о = 200 с объемный к.п.д. т о1=0,96 при р = 8 МПа давление начала открытия переливного клапана рш. = 5 МПа максимальное давление р ах = 7 МПа суммарная длина трубопроводов 1 = = 6 м диаметр трубопровода dr=10 мм эквивалентная длина для каждого канала распределителя /p = 200dr, диаметры поршня D — 80 мм штока dm = 30 мм плотность рабочей жидкости р = 900 кг/м вязкость v = 0,4 Ст. [c.111]

Задача 6.27. Автомобиль повышенной проходимости имеет четыре дополнительных ведущих колеса (катка), которые могут опускаться на грунт или подниматься с помощью гидросистемы, показанной схематически на рисунке. Система состоит из насоса I, предохранительного клапана 2, фильтра 5, трехпозиционного распределителя 4 и четырех гидроцилиндров двух передних 5 и двух задних 6. Определить время подъема передних и задних колес, если сила веса на каждое колесо 0 = 2 кН рабочий объем насоса V = 0,012 л частота вращения п = 1250 об/мин объемный к.п.д. при давлении ри=10 МПа, т)о = 0,85 размеры ) = 40 мм йщ = 25 мм L = = 500 мм 1 =2 м /г=5 м d = 6 мм свойства жидкости р = 900 кг/м v = 0,4 Ст. Местные сопротивления заменить эквивалентными длинами труб фильтр — /ф = 250й распределитель (каждый канал) —/p=100d. Потери давления на трение по длине учесть лишь на участках, длины которых даны (/ и li). [c.118]

Задача 6.46. Объемный гидропривод вспомогательных агрегатов (вентилятора, генератора и компрессора) двигателя внутреннего сгорания автомобиля состоит из насоса / с рабочим объемом V, =60 см трех гидромоторов 2, 3, 4, рабочие объемы которых соответственно равны 2=1 3 = = 10 см 4 = 5 см двух регуляторов расхода, состоящих из дросселей 5 и редукционных клапанов 6, которые обеспечивают постоянный перепад давления на дросселях Ардр= = 0,405 МПа распределителя 7, включающего гидромотор вентилятора при превышении номинальной температуры двигателя и выключающего его при понижении температуры, переливного клапана 8. [c.133]

К ко1)пусам распределителей прикреплены специальные блоки, включаюип1е в себя два предохранительных 9 и дна подпиточных 10 клапана. Предохранительные клапаны 9 предназначены для ограничения давления в гид-родвигателях, возникающего в результате действия 1)еак-тивной силы или инерционной нагрузки, а подпиточные клапаны 10 — для восполнения объемных потерь жидкости II п15слотвращения кавитации в полостях гидромотора. Обратные клапаны 5 и 6 устанавливаются для исключения протшюпотока ]Х)бочей жидкости из гидроцилиндров и период включения золотника. [c.62]

В этом выражении объемные КПД распределителей и гидроцилиндров можно принимать равными 1, так как внутренние утечки по отношению к подаче насоса пренебрежительно малы. Объемный КПД насоса выбираем по графику (рис. 92). Если в гкдроприводё вместо гидроцилиндра используется гидромотор, то значения объемного КПД гидромотора принимают равными объемному КПД насоса. t=-40° Лоб = 0 57 1 1 = 0,57 [c.325]

Следует заметить, что оснонные рабочие элементы объемных гидромашин — поршень и цилиндр, а также распределитель обычно не имеют специальных уплотнительных устройств и герметизация рабочих полостей осуществляется щелевыми уплотнениями. В этом случае между уплотняемыми поверхностями оставляется гарантированный зазор порядка нескольких микрон при диаметре рабочей поверхности 10—20 мм и нескольких десятков микрон — при диаметре 50—200 мм. Специальные резиновые, фторопластовые или другие уплотнения для рабочих элементов гидромашин обычно не применяются, поскольку poi их службы в среднем составляет 2—3 млн. циклов. При работе высокооборотной гидравлической машины указанное число циклов поршневая группа совершает в несколько десятков часов и поэтому долговечность мягких уплотнений совершенно недостаточна для надежной работы гидромашины. По- [c.138]

Объемно-коммутационные поворотные преобразователи с регулированием золотниковым распределителем (рис. 53) выпускают трех типоразмеров (табл. 28). В этих агрегатах имеются три канала регулирования изменением амплитуды хода плунжеров (как и у тривиальных гидродвигателей), вращением золотника и воздействием на питающий поток. Момент, развиваемый на валу торсатора, определяется выражением [c.265]

Кожухи [водонагревателей и воздухонагревателей F 24 Н 9/02 F 16 гидравлических амортизаторов, демпферов F 9/38 для F 1/24) пружин, подшипников С 35/00-35/12) гидротурбин и других гидравлических двигателей F 03 В 11 /02 для грузоносителей и тяговых элементов конвейеров В 65 G 21/00-21/22 ДВС F 02 (F 7/00 распределителей в системах зажигания Р 7/04) дымовых труб и дымоходов F 23 J 13/02 защитные (общего назначения F 16 Р 1/02-1/04 металлорежущих станков В 23 Q 11/08) камер сгорания F 23 М 5/00 компрессоров F 04 (объемного В 39/12 и насосов необъемного D 29/40-29/56) вытеснения лебедок В 66 D 3/26 мельниц для измельчения материалов, их форма В 02 С 13/282 для нагревательных, обжиговых, плавильных и ретортных печей F27 (В 1/12-1/14, 3/12-3/16, 9/32-9/34, 13/08-13/10, 15/04-15/06, D 1/00) для осей транспортных средств В 60 В 35/16 портативных устройств для очистки воздуха В 03 С 3/82-3/84 [c.94]

Привод(ы) (F 02 [(генераторов электрической энергии в системах зажигания D 1/06 В 61/00-67/00 нагнетателей В 39/(02-12) распределителей и прерывателей в системах зажигания Р 7/10) ДВС роторов газотурбинных установок С 7/(268-277)] В 66 (грейферов С 3/06-3/10, 3/12 грузоподъемных элементов автопогрузчиков F 9/20-9/24 домкратов (F 3/02, 3/24-3/42 передвижных F 5/02-5/04) канатных, тросовых и ценных лебедок D 1/02-1/24 подъемников в жилых зданиях и сооружениях В 11 /(04-08) рудничных подъемных устройств В 15/08 для талей, полиспастов и т. п. D 3/12-3/16) грохотов и сит В 07 В 1/42-1/44 В 66 (лебедок D 3/20-3/22 подвесных тележек подъемных кранов С 11/(16-24)) В 61 <ж.-д. стрелок, путевых тормозных башмаков и сигнальных устройств L 5/00-7/10, 11/(00-08), 19/(00-16) в канатных дорогах В 12/10 шлагбаумов L 29/(08-22)) клапанов (аэростатов и дирижаблей В 64 В 1/64 F 16 (в водоотводчиках, конденсационных горшках и т. п. Т 1/40-1/42 вообще К) силовых машин или двигателей с изменяемым распределением потока рабочею тела F 01 L 15/00-35/00) для ковочных молотов В 21 J 7/20-7/46 колосниковых решеток F 23 Н 11/20 машин для резки, перфорирования, пробивки, вырубки и т. п. разделения материалов В 26 D 5/00-5/42 В 23 (металлообрабатывающих станков G 5/00-5/58 ножниц для резки металла D 15/(12-14)) F 04 В (насосов (гидравлические 9/08-9/10 механические 9/02-9/06 паровые и пневматические 9/12) органов распределения в компрессорах объемного вытеснения 39/08) (несущих винтов вертолетов 27/(12-18) новерхноетей управления (предкрылков, закрылков, тормозных щитков и интерцепторов) самолетов 13/(00-50) гпасси самолетов и т.п. 25/(18-30)) В 64 С для отстойников В 01 D 21/20 переносных инструментов ударного действия В 25 D 9/06-9/12 пневматические F 15 В 15/00 В 24 В (полировальных 47/(00-28) шлифовальных 47/(00-28)) устройств поршневых смазочных насосов F 16 N 13/(06-18)J Привод(ы) F 01 [распределительных клапанов (L 1/02-1/10, 1/26, 9/00-9/04, 31/(00-24) пемеханические L 9/00-9/04) ручных инструментов, использование машин и двигагелей специального назначения для этой цели С 13/02] регулируемых лопастей [(воздушных винтов 11/(32-44) несущих винтов [c.150]

Рекомендуется принимать на расчетном режиме к. п. д. редуктора г)р = 0,98, объемный к. п. д. насоса г он = 0,92 0,94 и двигателя г1од = 0,94 0,96, внутренний к. п. д. насоса и двигателя Г1ан = т],д = 0,924-0,96. Внутренней утечкой жидкости через распределители можно пренебречь. [c.185]

Золотник насосов был изготовлен из бронзы Бр.ОСН 10-2-3, рис. 34, а блок цилиндров — из стали Х12Ф1. График зависимости относительного объемного к. н. д. аксиально-плунжерного насоса от времени его работы на незагрязненной и загрязненной жидкостях показан на рис. 35. Наиболее интенсивное снижение объемного к. п. д. происходит в течение первых 6—8 ч работы насоса за счет износа торцового распределителя. [c.89]

Ромашины, в течение которой объемный к. п. д. не снижается ниже установленного. Минимальная величина объемного к. п. д., наиример для шестеренных насосов сельскохозяйственных машин, установлена равной 0,8 для гидропривода горных машин 0,9. Долговечность может такл е исчисляться сроком службы некоторых элементов гидромашины, наиример, распределителя, кардана, опорных подшипников, поршневых групп и т. д. [c.182]

Для качественных измерений размеров контролируемой детали предварительно составляется формуляр, который заполняется ио результатам замеров. В качестве примера в табл. 7 и 8 приведены формуляры замера размеров поршней, расточек цилиндров и распределителя гидромотора МР16. По указанным формулярам определяется изменение зазора между поршнем и цилиндром и в распределительной паре в зависимости от срока службы гидромотора. Сопоставление этих данных с динамикой роста объемных потерь позволяет установить места, в которых происходят наибольшие утечки, и наметить пути совершенствования конструкции гидромашины. Износ может контролироваться также по результатам взвешивания деталей до и после испытаний. Однако этот метод не позволяет получить полных данных о характере и величине износа и поэтому первый метод предпочтительнее. [c.182]

В настоящее время в горном машиностроении и других отраслях промышленности получают все большее распространение радиально-поршневые высокомоментные гидромоторы с цапфенным распределителем. Такие распределители выполняются обычно плавающ,ими, подвижными относительно статора. В связи с этим распределитель мало подвержен износу и удовлетворительно работает при давлении до 200 кГ/см . Однако, несмотря на преиму-ш,ественное применение распределителей цапфенного типа, не су-ш,ествует методики их расчета, в связи с чем в ряде случаев они имеют повышенное сопротивление проходу жидкости или их объемные потери снижают технико-экономические показатели гидромотора. [c.221]

На рис. 1 показан радиально-поршневой гидромотор МР16 с цапфенным распределителем. Гидромотор имеет объемную постоянную 9 = 16 л об, развивает момент 2500 кГм при давлении 100 кПсм и число оборотов до 50 в минуту. [c.221]

Выбор конкретного гидроаппарата для гидросистемы делают по размеру условного прохода Dy, проверяя при этом соответствие расчетных значений максимального рабочего расхода жидкости через гидроаппарат и максимального рабочего давления паспортным данным гидроаппарата. Все гидроаппараты, использующиеся в объемных гидроприводах, можно разделить на три основных класса гвдрав-лические дроссели (гидродроссели), гидравлические клапаны (гидроклапаны) и гидравлические распределители (гидрораспределители). [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...