Удельная объемная полная

В качестве габаритной характеристики циклов можно использовать объем РТ в конце процесса расширения Fp и обратно пропорциональную ему величину — удельную объемную работу цикла, которая представляет собой отношение работы 1 кг РТ за цикл гг ц к удельному объему РТ в конце расширения v . Тогда полный [c.72]

Тепловая проводимость О и тепловая емкость С зависят от круговой частоты ш. При достаточно высокой частоте тепловая емкость С приблизительно равна теплоемкости тела (произведению удельной объемной теплоемкости материала тела на его объем). При приближенном расчете модуля амплитуды колебаний средней объемной температуры тела можно считать, что (7 —тепловая проводимость, соответствующая настолько низкой частоте, что глубина проникновения температурных колебаний значительно больше размеров тела, а С — теплоемкость тела. Таким образом, амплитуда изменения средней объ-елиной температуры при периодическом выделении тепла в объеме тела в первом приближении определяется теплоемкостью тела, частотой периодического выделения тепла и стационарной тепловой проводимостью О. Последняя равна отношению полной мощности источников тепла в теле к превышению его средней объемной температуры над температурой окружающей среды при стационарном тепловом состоя- [c.316]

Смазочные материалы должны обладать строго заданными свойствами, которые определяются величинами удельной и полной нагрузок в зоне трения максимальной, средней и объемной температурами в зоне контакта кинематикой движения в зоне трения (качение, скольжение, смешанное). При этом должны учитываться природа материалов обоих деталей трения, характеристики волнистости и шероховатости поверхностей в зоне трения, свойства окружающей среды и др. [c.399]

Формальное определение полной и удельной теплопроводности и полного и удельного термического сопротивления аналогично определению полной и удельной электрической проводимости и полного и удельного объемного электрического сопротивления. Уравнение установившегося процесса передачи тепла через тело с полным термическим сопротивлением при разности температур на горячей и холодной поверхностях ДГ [c.39]

Полное сопротивление, Ом, , , Удельное объемное сопротивление [c.367]

Определение полного и удельного теплового сопротивления аналогично определению полного и удельного объемного электрического сопротивления. Уравнение установив-щегося процесса передачи тепла через тело с полным тепловым сопротивлением при разности температур на горячей и холодной поверхностях Д [c.23]

При перевозках различных грузов часто встречаются случаи, когда полное использование емкости кузова не дает возможности полностью использовать грузоподъемность автомобиля или же, наоборот, полное использование грузоподъемности достигается даже при частичном использовании емкости кузова. Поэтому для оценки возможности использования грузоподъемности и емкости кузова применяются измерители грузоподъемности — удельная объемная грузоподъемность и удельная площадь кузова. [c.21]

Удельная объемная грузоподъемность определяется отношением номинальной грузоподъемности к полному объему кузова и является величиной,"постоянной для каждой модели автомобиля [c.21]

Удельная объемная грузоподъемность автомобиля имеет ту же размерность, что и объемная масса груза, — т/м . Следовательно, она показывает минимальную объемную массу груза, при перевозках которого будет обеспечено полное использование грузоподъемности данной модели автомобиля. [c.22]

Таким образом, зная удельную объемную грузоподъемность и объемную массу груза, который должен быть перевезен, можно заранее определить, будет ли обеспечено полное использование грузоподъемности автомобиля при этих перевозках или нет. [c.22]

Удельное объемное электрическое сопротивление измеряют следующим образом. Лакокрасочный материал с необходимой рабочей вязкостью (18—25 с по ВЗ-4) наливают в измерительный стаканчик (около 15 мл) и выдерживают до полного удаления пузырьков воздуха (обычно в течение 2—3 мнн). При этом следует обратить особое внимание на чистоту кромок крышки и стаканчика, тщательно удалив с них попавшие капли краски, поскольку зазор между электродами должен быть постоянным. Затем измерительный стаканчик плотно закрывают крышкой и клеммы электродов подсоединяют к омметру. Включают тумблер прибора и после установления стабильного положения стрелки отсчитывают показания. После первого измерения материал в стаканчике заменяют новой порцией и измерение повторяют. Окончательное значение определяется как среднее арифметическое двух измерений. [c.83]

Благодаря наличию в техническом диэлектрике свободны зарядов, под воздействием электрического напряжения в нем,, > всегда возникает ток сквозной проводимости, малый по величине, проходящий через толщу диэлектрика и - по его поверхности. В связи с этим явлением диэлектрик характеризуется удельной объемной электропроводностью и удельной поверхностной электропроводностью, являющимися обратными величинами соответствующих удельных значений объемного и поверхностного сопротивлений. Любой диэлектрик может быть использован только при напряжениях, не превышающих предельных значений, характерных для него в определенных условиях. При напряжениях, выше этих предельных значений, наступает явление пробоя диэлектрика — полная потеря им изолирующих свойств. Электрическая прочность материала, т. е. способность его выдерживать без разрушения приложенное напряжение, характеризуется величиной пробивной напряженности электрического поля. [c.18]

Несмотря на большое влияние поглощенной влаги на удельное объемное сопротивление и tg6 непропитанных бумажных материалов, их электрическая прочность зависит от влажности гораздо меньше. Это находится в полном соответствии с описанным выше механизмом [c.111]

Объемной характеристикой прямых циклов служит полный объем рабочего тела в конце процесса расширения, а для обратных циклов — полный объем рабочего тела в начале процесса сжатия. Эта величина обозначена через 1/р. Удельной объемной работой может быть названа обратно пропорциональная Vp. [c.110]

Рассмотренные выше термодинамические характеристики прямых циклов — коэффициент преобразования (термический КПД), интервал температур и давлений и, наконец, удельная объемная работа — позволяют проводить комплексное сравнение, наиболее полно выявляющее как положительные, так и отрицательные стороны циклов. Такое комплексное сравнение внутренне обратимых циклов имеет смысл только тогда, когда. некоторые из характеристик приняты в качестве определяющих параметров и сохраняют сравниваемых циклах одно и то же значение. [c.118]

Удельная энергия представляет работу, которую может выполнить единица массы, объема или веса жидкости, а мощность равна работе в единицу времени всей массы, объема или веса. Поэтому для получения мощности необходимо полные напоры (4.11), (4.12), (4.19), (4.22) умножить соответственно на расходы массовый Qm -- объемный Q или весовой р С . В результате этого получим [c.57]

Уравнение Бернулли для элементарной струйки идеальной жидкости. Для вывода уравнения возьмем элементарную струйку несжимаемой жидкости (рис. 22.7) и выберем на ней два произвольных сечения 1—1 и 2—2, нормальных к линиям тока. Будем считать движение идеальной жидкости установившимся, т. е. объемный расход V на участке 1—2 неизменным. Силы внутреннего трения отсутствуют, жидкость находится только под действием массовых сил силы земного тяготения и силы гидромеханического давления. Расстояния от центров тяжести сечений до произвольной горизонтальной плоскости сравнения О—О равны Zi и г . На плош,ади живых сечений f j и в их центрах тяжести действуют давления и ра, скорости жидкости в соответствующих сечениях Wy и w . Определим удельную энергию жидкости (энергию, отнесенную к единице массы жидкости, Дж/кг) в сечениях /—1 и 2—2. Каждая частичка жидкости в элементарной струйке, имеющая массу т, обладает запасом удельной энергии Е. Полная удельная энергия складывается из удельной потенциальной fm, и удельной [c.278]

Приведенная формула соответствует плотности или удельному весу (объемной массе) стали, равному 7,85 г см (7850 кг м ). Для определения веса (массы) 1 пог. м легированных сталей и сплавов и других материалов пользуются переводными коэффициентами, наиболее полно приведенными в работе [c.59]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Из приведенного примера следует, что использование общепринятого способа сопоставления данных по гидравлике двухфазных систем при вычислении нивелирного напора по формуле (2) дает завышенное на 30%, а по формуле (1) заниженное на 16% значение полного удельного перепада давления по сравнению с действительным значением в вертикальном канале при заданных режимных параметрах течения. Если бы в качестве исходных данных были заданы сопротивление в горизонтальной трубе, т. е. (— =118 кГ/м , и истинное объемное [c.174]

При штамповке из жидкого металла в отличие от объемной штамповки не требуется затрачивать мощность пресса на перемещение твердого металла для заполнения фигуры штампа. Прессование начинается, когда металл находится в жидкой и полужидкой фазах и заканчивается в момент полной кристаллизации, при сравнительно высокой температуре заготовки и достаточной пластичности металла. Удельное давление прессования может быть значительно меньше, чем для объемной штамповки. Усилие пресса при штамповке из жидкого металла в 10—15 раз меньше, чем при объемной штамповке. Это позволяет на маломощных прессах получать значительные по объему и габаритам заготовки. [c.256]

Имея состав смеси в объемных долях Tj, г ,. . ., можно определить весовые доли gi,. . и, наоборот, на основании весового состава смеси можно определить ее объемный состав, если известны удельные или молекулярные веса отдельных газов, входящих в состав смеси. Действительно, полный вес единицы объема смеси (удельный вес) [c.29]

Динамическая вязкость Кинематическая вязкость Массовый расход Объемный расход Электрическое напряжение, электрический потенциал Электрическое сопротивление Полная мощность электрической цепи Количество теплоты, энтальпия, энергия внутренняя, свободная Удельное количество теплоты, удельная теплота [c.314]

Для уменьшения гигроскопичности н влагопроннцаеыостп порк- тых изоляционных материалов широко применяется их пропитка. Необходимо иметь в виду, что пропитка целлюлозных волокнистых атериалов и других органических диэлектриков лишь замедляет у влажнение материала, не влияя на удельное объемное сопротивле-1ие после длительного воздействия влажности. Это объясняется тем, что молекулы пропиточных веществ, имеющие весьма большие размеры по сравнению с размерами молекул воды, не в состоянии создать полную непроницаемость пор материала для влаги, а в наиболее мелкие поры пропитываемого материала они вообще не могут проникнуть. [c.77]

Электроизоляционные характеристики асбеста сравнительно невысоки, и поэтому его не применяьэт для изоляции проводов, эксплуатирующихся при высоких напряжениях и частотах. Удельное объемное электрическое сопротивление асбеста составляет 10 —10 Ом-м. Преимуществом асбеста перед органическими волокнами является его высокая термостойкость и полная негорючесть. При нагревании до 400—500 °С асбест теряет воду, входящую в состав его молекул и становится хрупким плавится асбест при 1000 °С. [c.134]

Из рис. 7.5 видно, что кривые, отображающие временные зависимости р асбопластиков в разных газовых средах, расположены параллельно оси времени, что свидетельствует о постоянстве удельного объемного электрического сопротивления материалов в этих условиях. Минимальные значения р получены в аргоне большие— в воздухе и максимальные — в вакууме. Разница в показателях, полученных при 20 в вакууме и 100°С в воздухе и аргоне, остается на протяжении всего срока старения. По-видимому, кратковременное воздействие температуры 100°С недостаточно (особенно в замкнутом пространстве при испытаниях в камере с аргоном) для полного удаления влаги из образцов. При измерениях в условиях температуры 600°С разница в показателях р невелика и уменьшается в процессе длительной выдержки при этой температуре. [c.188]

В полном соответствии с вышеизложенными общетеоретическими соображениями находятся данные рис. 57, на котором показана зависимость влагопоглощения предварительно высушенного непропитанного электрокартона и картона, проиитанного парафином, от времени пребывания в атмосфере с 65%-й относительной влажностью, и рис. 58, на котором показана зависимость удельного объемного сопротивления и tgб аналогичных образцов картона [Л. 46, 49]. Примерно за 30 суток пребывания в атмосфере с 65%-й относительной влажностью указанные характеристики непропитанного и пропитанного картонов стали практически одинаковыми, но скорость изменения характеристик была существенно различной. [c.109]

NazO удельное объемное сопротивление резко снижается, а при полной замене калиевого полевого шпата на чисто натровый уменьшается примерно в 100 раз. [c.603]

Диэлектриком плоского конденсатора является гетинакс. Параметры этого материала для случая приложения электрического поля поперек слоев удельное объемное сопротивление 10 Ом-м, диэлектрическая проницаемость 8, тангенс угла диэлектрических потерь 0.1. Толщина диэлектрика 1 мм обкладки конденсатора квадратные 100 мм X100 мм с каждой стороны. Напряжение между обкладками равно 1 кВ. Определите полные и удельные потери мощности в диэлектрике для трех случаев а) для постоянного напряжения, б) для переменного напряжения частоты 50 Гц и в) для переменного напряжения частоты 5 МГц (случай практически нереальный). Размеры пластинки гетинакса настолько больше обкладок, что поверхностной утечкой между обкладками можно пренебречь. [c.202]

Разрядка частиц завершает цикл процессов, связанных с переносом вещества в поле коронного разряда, и является одновременно процессом астабилизации дисперсии. Наряду с переходом капель в нейтральное состояние (в результате стекания зарядов на заземленное изделие) происходит их слияние вязкость образующейся жидкой пленки непрерывно увеличивается вследствие испарения растворителя, соответственно изменяются и электрические параметры слоя. В случае прямого контакта капель с поверхностью скорость их разрядки определяется собственной проводимостью материала чем больше У. (или чем меньше р ), тем быстрее и полнее происходит стекание зарядов. Таким образом, удельное объемное сопротивление на разных стадиях нанесения лакокрасочных материалов играет двоякую роль с его ростом облегчается зарядка аэрозольных частиц и одновременно затрудняется их разрядка. [c.209]

В СССР щековые дробилки выпускаются пяти типоразмеров. Их размерный ряд н техническая характеристика соответствуют ГОСТ 7084—71 (табл. 11.10). Удельная объемная производительность (отнесенная к 1 м приемного отверстия) дробилок составляет около 70 м /(м -ч), поэтому полная объемная производительность Qo 70ВЬ. Удельный расход мощности iVдв/Qo равен приблизи- [c.95]

После оценки общей мощноети энерговыделения в защите выявляют распределение энерговыделения по объему. Полное объемное решение задачи,, как правило, весьма трудоемко. В инженерных расчетах представляется возможным ограничиться выявлением распределения энерговыделения лишь по глубине защиты с предположением о постоянстве полей энерго-выделения в двух других направлениях. Более просто решается задача с заряженными частицами. Эти частицы поглощаются на относительно коротких расстояниях. Практически вся их энергия передается материалам защиты на длинах, не превосходящих 2—3 см. Учет неравномерности распределения энерговыделения в столь топких слоях не представляется необходимым, Поэтому мощность удельного энерговыделения в защитных экранах, поглощающих заряженные частицы, можно определить как среднюю величину, равную частному от деления полной мощности поглощенных частиц на объем экрана с толщиной, соответствующей примерно 10-кратному ослаблению потока частиц. [c.109]

Пример 1. Рассчитать толщину защиты из бетона rfi для детектора Pi (точка С на рис. 11.2) в помещении постоянного обслуживания П1 (монтажный зал), если заданная проектная мощность дозы Р=1,4 мр1ч. Источник представляет собой химический реактор И1, в котором растворена 1 т отработанного горючего (тв.злы АЭС) с удельной тепловой мощностью =35 Мвт/т после кампании Т=720 дней и выдержки /=360 дней. Плотность водного раствора продуктов деления р=1,15 zj xP. Полная высота цилиндрического источника Ло = 3,2 м, высота раствора в нем й=2,б м. объем раствора о=13,8 м , радиус / =1,3 м, толщина стальных стенок реактора 2 см, расстояние от поверхности раствора до детектора (2=2,6 м. Поверхностная (сорбированная) активность численно равна объемной активности Q . [c.330]

Методы тепломассометрии можно сочетать с методами дилатометрии [31]. Определяемый опытным путем коэффициент объемного расширения р, как и теплоемкость, является эффективным и слагается из собственного Рс и Рф за счет фазовых превращений. Интегрируя р = р,, - - Рф по I, получаем в левой части полное изменение удельного объе-ема Ув — Ун. По аналогии с (6.17) Р = Рт- - -Рж (1—х) и получаем не.зависимость полного изменения удельного объема за счет фазовых превращений (Уп — Ун)ф от химического состава и физического состояния жира. Таким образом, к уравнениям (6.19) — (0.22) добавляются фopмyльJ, связывающие x t) и v(t) [c.150]

К числу физических явлений, оказывающих влияние на жаростойкость покрытий, относятся полиморфные превращения и рекристаллизация. Даже покрытие с нулевой начальной пористостью может утратить свои защитные свойства в результате рекристаллизации, которая способствует проникновению газов через покрытие к металлу за счет граничной диффузии [1, 2]. В случае фазовых превращений из-за напряжений, возникающих вследствие разницы удельных объемов фаз, участвующих в превращении, должна происходить диффузия входящего в избытке в данную фазу компонента по направлению к растущему центру, тем самым автокаталитически ускоряя реакцию. Скорость диффузии, вызванной напряжениями, может значительно превысить скорость объемной диффузии. Именно эти диффузионные токи приводят к быстрому и полному разделению компонентов в большинстве фазовых превращений диффузионного типа [3, 4]. Поэтому предотвращение рекристаллизации и полиморфных превращений материала покрытия имеет существенное значение для повышения его жаростойкости. [c.20]

Применение котлов, специально предназначенных для работы на жидком и газовом топливе, позволяет значительно сократить габариты котельного агрегата и объем здания котельной. Например, при одинаковой номинальной паропроизво-дительности (420 т/ч) котел ТГМ-84, запроектированный для работы на газе и мазуте, имеет удельную кубатуру (на тонну вырабатываемого пара) почти в 2 раза меньше, чем котел, предназначенный по проекту для работы на антрацитовом штыбе. Полный вес металлических деталей также меньше у котла ТГМ-84 примерно на 55%. Высота котла значительно уменьшается не только за счет повышения объемных тепло-напряжений, но и благодаря отсутствию шлакоудаления и холодной воронки. [c.217]

Однако более употребительной в практике является система записи соотношений для диэлектриков не в удельных величинах, отнесенных к единице массы, с использованием удельной диэлек трической восприимчивости, а с использованием диэлектрической проницаемости е (и, следовательно, в объемных, величинах). Причина использования такой системы записи состоит в том, что е является важной характеристикой свойств диэлектрика, имеющей, помимо связи с а, и большое самостоятельное значение диэлектрическая проницаемость е может быть определена как отношение емкости конденсатора, заполненного данным диэлектриком, к емкости конденсатора в отсутствие диэлектрика. С учетом этого обстоятельства в этой главе мы будем использовать соотношения для полных (т. е. относящихся ко всему объему диэлектрика) или для объемных величин е применением диэлектрической проницаемости е вместо диэлектрической восприимчивости а. В этой системе записи соотношение (4-3) с учетом (4-8) приобретает следующий вид [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...