Расход потока массовый объемный

Расход жидкости — отношение массы или объема жидкости, перемещаемой через живое сечение потока к промежутку времени, за который это перемещение происходит. Расход может быть объемным Q (м ч и л/с) и массовым Qm (кг/с) Qm=pgQ). [c.24]

Расходом потока называют объем жидкости, протекающей в единицу времени через живое сечение потока. В технике используют также понятие массового (весового) расхода, под которым подразумевают массу, вес жидкости, протекающей в единицу времени через живое сечение потока. Между массовым М, весовым О и объемным Q расходами существует следующая связь [c.31]

Устройства для измерения расхода. Изменение площади поперечного сечения приводит к неравномерности движения и к изменению давления, которое является функцией объемного или массового расхода потока. Поэтому, измеряя разность давлений, можно определить расход потока. Обычно площадь желательно изменять так, чтобы это сопровождалось минимальной потерей энергии. [c.330]

Скорость потока также может быть объемной или массовой. Объемная скорость потока определяется как объемный расход вещества Vt через единицу площади живого сечения Fas.с потока [c.18]

Если обозначить объемный и массовый расход элементарной струйки соответственно AQv и AQm, а объемный и. массовый расход потока соответственно Qv и Qm, то [c.30]

Расход жидкости — это объемное или массовое количество жидкости, проходящей через живое сечение потока в единицу времени. [c.20]

Расходом потока (объемным Q или массовым М) называют объем или массу жидкости, протекающей через живое сечение потока в единицу времени. Аналогично формуле (27-1) имеем [c.270]

При одномерном пли гидравлическом описании двухфазного потока в канале, помимо средних по всему сечепию или участку канала объемных концентраций фаз а и а (в литературе величина ag часто обозначается буквой ф) и аналогичных скоростей фаз г и VI, используются приведенные скорости фаз Wg и Wl, расходное газосодержание равное доле объемного расхода газа в объемном расходе смеси, и удельные (отнесенные к пловца ди сечения трубы) массовые расходы смеси (т°) и фаз ,т , т . [c.168]

При проведении теплотехнических исследований, в конечном счете, всегда необходимо определение не объемных, а массовых расходов потоков, так как тепловые, силовые или иные энергетические преобразования, происходящие в объектах исследования определяются не объемом, а количеством массы рабочих тел — носителей энергии. Объемные расходомеры могут использоваться только тогда, когда с необходимой точностью известна плотность потока в моменты измерений. В противном случае необходимы специальные измерители массового расхода жидкостей, газов, их смесей или потоков, содержащих твердые включения различных размеров. Многочисленные предложенные и проверенные в действии схемы массовых расходомеров в соответствии с условиями применения могут быть отнесены к одной из трех категорий. [c.375]

Особенности течения воздуха за замыкающим систему прямым скачком. На рис. 16.7, а показано, что дозвуковой поток за прямым скачком снова ускоряется в сужающемся канале до Х= 1 в горле воздухозаборника и до Я> 1 — в расширяющемся канале и переходит в дозвуковой Я<1 на прямом скачке уплотнения. Только после этого дозвуковой поток тормозится до заданного в 0,5 перед компрессором в расширяющемся дозвуковом диффузоре. При такой организации течения небольшие изменения режима работы двигателя и, следовательно, объемного расхода воздуха, сказываются только на положении этого прямого скачка и не нарушают расчетной системы скачков. При увеличении объемного расхода, т. е. снижения давления на входе в компрессор, скачок перемещается вниз по потоку и становится сильнее, потери возрастают и объемный расход через двигатель увеличивается при неизменном массовом расходе. При уменьшении объемного расхода, т. е. при повышении давления, скачок смещается против течения, ослабевает, потери уменьшаются и объемный расход через двигатель уменьшается и оптимальность системы сохраняется. Таким образом, в данном случае, скачок уплотнения играет положительную роль газодинамического регулятора постоянства массового расхода воздуха через двигатель при переменном объемном расходе. Это регулирование достигается введением дополнительных потерь. Если бы за замыкающим скачком уплотнения отсутствовала бы сверхзвуковая зона течения с прямым скачком, то повыше-нине давления, например, в дозвуковой части диффузора приводило бы к выбиванию расчетной системы скачков (см. рис. 16.7, 6). [c.324]

Расход — количество жидкости (объемное, весовое или массовое), проходящее в единицу времени через данное нормальное сечение потока. В случае равномерного поля скоростей по нормальному се-чению, когда [c.71]

Применяемые в промышленности расходомеры обычно измеряют объемный расход (в принципе это измерители скорости потока, которая однозначно связана с объемным расходом через площадь сечения трубопровода). Переход от объемного расхода к массовому, что необходимо для использования в выражениях (13.10) — (13.12), осуществляется через плотность среды р посредством выражения Qm=QoP. При изменении р и t среды ее плотность изменяется, что вызовет изменение в показаниях тепломера, если они автоматически не корректируются. Изменение плотности теплоносителя от температуры и давления также может быть учтено с помощью аппроксимирующих функций по текущему значению параметров среды. Например, для пара может быть использована формула [c.140]

При применении шаровых твэлов в реакторах ВГР с высокой объемной плотностью теплового потока возникает необходимость увеличения удельного массового расхода теплоносителя. Диапазон изменения чисел Re в реакторах с шаровыми твэлами лежит в пределах S-IO —5-10 (при номинальной мощности реакторов). К сожалению, большинство исследований по определению гидродинамического сопротивления слоя шаров относится к области чисел Re<10 . [c.57]

Распределение температур пористого материала Т и охладителя t внутри плоского проницаемого элемента с постоянным объемным тепловыделением q , охлаждаемого потоком продавливаемого сквозь него газа с удельным массовым расходом G (см. рис. 1.2), определяется системой уравнений [c.55]

Смешение газовых потоков. Если массовые расходы смешивающихся потоков равны М , М2, , Мп кг/ч, объемные расходы—]/ , V2, м /ч, давления газов — р 1, Рг. м Рп, температуры — ТТ2, Т а отношения теплоемкостей отдельных газов равны соответственно к , к-2,. . кп, то температуры смеси определяют по формуле [c.56]

Если не во Е)сех ячейках рассматриваемого сечения произошло испарение, а в некоторых ячейках произошла конденсация, т.е. 2(м- )-м О (4,2.92) и при условии того, что количество газовой фазы из парового слоя достаточно для заполнения пространства в ячейках от сконденсировавшегося газа, т,е. А зг О (4.2,93), то рассчитывается объемный расход оставшейся газовой фазы в паровом слое (4.2.94) и ее массовый расход (4.2.95). Рассчитывается также площадь поперечного сечения (4.2.96), занимаемая паровым слоем после того, как из него газовая фаза заполнила пространство в ячейках, в которых произошла конденсация. Остальные параметры парового потока такие, как плотность удельная энтальпия [c.124]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Для выяснения условий, при соблюдении которых уравнения движения будут одинаковы, или движения подобны, напишем уравнения Стокса (III.41) для случая плоского потока в безразмерном виде. В качестве масштаба длины выберем какой-либо характерный размер тела I (хорда крыла, диаметр или радиус трубы и др.), а в качестве масштабов скоростей, давлений, плотностей, температур и пр. — их характерные значения (на бесконечности, средние по объемным, массовым расходам и пр.). [c.226]

Такую деформацию параболического профиля скоростей можно легко понять, если учесть, что при одном и том же массовом расходе ЖИДКОСТИ объемный расход будет увеличиваться в точках с повышенной температурой и убывать в точках потока с пониженной температурой. Приведенное рассуждение можно распространить и на турбулентные потоки. [c.255]

Обозначим Ubx(/)—суммарный объемный расход жидкостей, поступающих в аппарат v(t) — объемный расход жидкостей на выходе из аппарата Gi( ) — массовые потоки веществ, участвующих в реакциях, на входе в аппарат (если какой-то из компонентов не поступает в аппарат, а образуется в нем в ходе реакции, будем считать соответствующий этому компоненту расход Gi = 0) с — концентрации веществ в реакторе т —число веществ, участвующих в реакциях д —число одновременно протекающих реакций. [c.36]

При прохождении потока жидкости через сужающее устройство в узкой его части увеличивается скорость и уменьшается давление жидкости, в результате чего возникает перепад давлений между I VI II сечениями, пропорциональный величине расхода. Составив уравнение Бернулли для I ъ II сечений потока и заменив в нем скорости расходом, можно получить следующие уравнения для определения объемного Q и массового Мсек расходов жидкости через сужающее устройство [c.139]

Проведя через поток газожидкостной смеси (двухфазный поток) некоторую контрольную поверхность, перпендикулярную к направлению вектора массовой скорости потока, можем написать, что объемный расход данной фазы через единицу площади этого сечения равен [c.16]

Массовая скорость потока. Аналогично, плотности объемного расхода определяется и массовая скорость [c.159]

Все параметры, содержащие индекс ( ), относятся к жидкой фазе, содержащие индекс ("), и — к паровой фазе. Сечение потока оз = ш -р со", м объемные расходы фаз V и V", м /с массовые расходы с[)аз О и О", кг/с приведенные скорости каждого компонента [c.33]

Задача 11.23. Найти- объемный и массовый критические расходы воздуха при закритическом истечении через сопло с площадью критического сечения s p = 0,04 м , если температура торможения 1000 К и плотность заторможенного потока Ро = 2,74 кг/м . [c.180]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Однако в связи с тем что площадь/любого поперечного сечения в области кавитации, рас1фостраняющейся вдоль по расширенному диффузору, больше площади критического сечения сопла при постоянных скорости течения Н, статическом давлении Р,, и массовом расходе Р , объемный расход Q двухфазной среды в любом поперечном сечении области кавитации больше объемного расхода потока в критическом сечении сопла. Величина объемного расхода Q вдоль диффузора по течению кавитационной области возрастает за счет увеличения количества газовой фазы в двухфазном потоке, что подтверждается высокоскоростной киносъемкой [18, 19]. [c.146]

По составу смеси различают однокомпонентные — парожидкостные потоки и двух- или многокомпонентные — газожидкостные потоки. (Строго говоря, однокомпонентным двухфазным потоком является, например, смесь жидкой и твердой фазы одного вещества — шуга , а двухкомпонентным — поток газа или жидкости с твердыми частицами другой химической природы. В настоящем пособии анализ ограничен лишь двухфазными паро- или газожидкостными системами.) В парожидкостных потоках в общем случае межфазная поверхность проницаема, из-за фазовых превращений объемные и массовые расходы фаз изменяются по длине. В газожидкостных (двухкомпонентных) потоках массовые расходы фаз постоянны по длине. [c.288]

Влияние с/кимаемости. Когда в систему с помощью воздушной камеры вводится сжимаемый объем, в циркуляционном контуре возникают пульсации расхода. В опытах измерялись амплитуда и частота пульсаций расхода и исследовались качественные зависимости между критическими тепловыми нагрузками и пульсациями расхода при изменении скорости и недогрева жидкости на входе в рабочий участок, а также степени открытия регулирующего клапана (за счет перемещения стержня клапана). Когда воздушная камера целиком заполнялась водой, удельный массовый расход потока был постоянным и во время опытов не наблюдалось никаких пульсаций расхода. В том случае, когда воздушная камера была частично заполнена воздухом, в циркуляционном контуре сразу же после возникновения пульсаций объемного паросодержания в рабочем участке в результате включения обогрева возникали заметные пульсации расхода, близкие к синусоидальным. На фиг. 8 —10 приведены результаты опытов, полученные при изменении величины сжимаемого объема до 1000, 2000 и 3000 см [c.243]

Расходом потока называют количество жидкости, протекающей через поперечное сечение потока в единицу времени. Количество протекающей жидкости, измеренное в объемных единицах, носит название объемного расхода и обозначется Q. Соответствующую объемному расходу массу жидкости т называют массовым расходом. В гидравлике приходится иметь дело главным образом с объемным расходом жидкости. В дальнейшем будем называть его просто расходом. [c.66]

Расход потока выражается нли в весовых единицах, например в кГ/сек, или в массовых единицах, например в кГ-сек м, или в объемных, например в м [сек. В первом случае расход будет называться вссовым, во втором — массовым и в третьем — объемным, бесовой расход будем обозначать буквой О, массовый— М и объемный — Q. [c.145]

Работа насоса характеризуется его подачей, напором, потребляемой мощностью, КПД и частотой вращения. Подачей насоса называется расход жидкости через напорный (пыходной) патрубок. Так же как н расход, подача может быть объемной (Q) и массовой (Q, ). Напор Н представ.пяет собой разность энергии единицы взса жидкости и сечешги потока после насоса z -1- /)(,/ ( pg) -i- >," / -g) и перед ним -г pj (pg) + vl/ (2g) [c.158]

Задача Vil—31. Определить объемный и массовый расходы воздуха в трубе Вентури диаметрами D = 50 мм и d = 25 мм, если показание манометра перед расходомером М = 0,5 АШа температура воздуха t = 20 " С показание дефференциального водяного манометра, измеряющею перепад давлении в сечениях потока перед расходомером и в его горловине, /г = 150 мм и коэффициент расхода, и = 1. Удельная газовая постоянная воздуха R = 287 Дж/(кг-К). Атмосферное давление принять равным 0,1 МПа. См. указание к задаче VII—29. [c.170]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Расходом называется количество жидкости, протекающей через живое сеченне потока в единицу времени. Разлячаюг объемный V, массовый М и весовой G расходы жидкостей [c.276]

Важнейшими характеристиками стациопарпого двухфазного потока в канале являются массов ле п объемные доли фаз соответственно в массовом и объемно расходе смеси. Доли расхода массы смеси, приходящиеся на газ (пар) и жидкость, называются соответственно массовым расходным газосодержанием (на-росодерл анием) Xg и массовым расходным влагосодержанием хс. [c.168]

Эти данные наиболее близки к результатам, полученным в условиях адиабатического течения, так как при определенных величинах удельного массового расхода и паросодержания им соответствуют наиболее низкие удельные тепловые потоки и участки развитой структуры потока максимальной длины. Данные, используемые для этого сравнения, представлены на фиг. 11 в обычных координатах удельный массовый расход — весовое паросодержа-ние. Эти же данные представлены на фиг. 12 в координатах число Фруда — объемное паросодержание. Число Фруда и объемное паросодержание часто входят в соотношения, полученные для [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...