Перемычки

Раньше были рассмотрены два крайних случая. В действительности в металлах не бывает ни чисто вязкого, ни чисто хрупкого разрушения. В первом можно найти следы хрупкости (вязкое разрушение происходит путем образования пор, перемычки между которыми могут разрушаться путем отрыва, т. е., хрупко, рис. 52), а во втором случае — следы пластической деформации (пе- [c.73]

При обработке резанием тело обрабатываемого изделия истирает заднюю поверхность резца, а стружка — переднюю, сбегая по ней (рис. 313). Истирание задней поверхности при обработке стали незначительно, на передней поверхности стружка интенсивно вырабатывает лунку. В определенный момент перемычка между задней и передней поверхностями резца не выдерживает давления стружки — происходит разрушение режущей кромки и его мгновенная посадка. [c.419]

При штамповке в штампах с одной плоскостью разъема нельзя получить сквозное отверстие в поковке, поэтому наносят только наметку отверстия с перемычкой-пленкой, удаляемой впоследствии в специальных штампах. Штамповкой не всегда можно получить [c.82]

При штамповке мало- и среднегабаритных деталей обычно из одной листовой заготовки вырубают несколько плоских заготовок для штамповки. Между смежными контурами вырубаемых заготовок оставляют перемычки шириной, примерно равной толщине заготовки, хотя в отдельных случаях смежные заготовки вырубают без перемычек (экономия металла при ухудшении качества среза и снижении стойкости инструмента). Расположение контуров смежных вырубаемых заготовок на листовом металле называется раскроем. Тип раскроя следует выбирать из условия уменьшения отхода металла в высечку (рис. 3.43). [c.110]

Рассмотрим общин характер износа режущего инструмента на примере токарного резца (рис. 6.16, а). При износе резца на передней поверхности образуется лунка шириной Ь, а на главной задней поверхности — ленточка шириной h. У инструментов из разных материалов и при разных режимах резания преобладает износ передней или главной задней поверхности. При одновременном износе по этим поверхностям образуется перемычка /. [c.272]

Элементы рабочей части и геометрические параметры спирального сверла показаны на рис. 6.39, б. Сверло имеет две главные режущие кромки //, образованные пересечением передних 10 и задних 7 поверхностей и выполняющие основную работу резания поперечную режущую кромку 12 (перемычку) и две вспомогательные режущие кромки 9. На цилиндрической части сверла вдоль винтовой канавки расположены две узкие ленточки 8, обеспечивающие направление сверла при резании. [c.313]

Экспериментальное исследование двуосных ОСН на поверхности рассматриваемого сварного соединения проводили путем локальной разрезки металла. Разгрузка исследуемой области осуществлялась с помощью отверстий, высверленных на глубину 4 мм по окружности диаметром 4 мм, являющейся границей разгружаемого участка. Перемычки между высверливаемыми отверстиями практически отсутствовали. Возникшая де- [c.294]

Наблюдались разрушения только холодных коллекторов. Экспертиза разрушенных при эксплуатации коллекторов позволила установить, что зарождение разрушения происходило в перемычках между теплообменными трубками по межзеренному механизму с последующим его развитием по внутризеренному. [c.327]

НТО принципиально не изменяет характера распределения ОН по коллектору, но значительно снижает их уровень, что приводит к снижению скорости деформирования материала перемычек коллектора при эксплуатационном термосиловом нагружении. При этом долговечность коллектора увеличивается по сравнению с коллекторами, не прошедшими НТО, так как критическая деформация е/ в указанных случаях остается практически неизменной. [c.364]

Сверление отверстий. Сверло является более сложным инструментом, чем резец. Оно имеет пять лезвий два главных а—Ь и с—d, два вспомогательных Ь—е, d—/ и лезвие перемычки а—с (рис. 9.10). Вспомогательные лезвия представляют собой винтовую кромку, идущую вдоль всей рабочей поверхности сверла. Передняя поверхность является винтовой. Задняя поверхность, в зависимости от способа заточки, может быть конической, винтовой, цилиндрической или плоской. В главной секущей плоскости сверло имеет форму резца с присущими ему геометрическими параметрами. [c.139]

Угол наклона перемычки гр — угол между проекциями лезвия перемычки и главного лезвия на плоскость, перпендикулярную оси сверла. Обычно ip = 55°. Вспомогательный задний угол aj= О, так как вспомогательная задняя поверхность представляет собой цилиндрическую поверхность (ленточку). Лезвие перемычки имеет угол резания более 90°, поэтому оно не режет, а скоблит. [c.139]

Для улучшения условий работы перемычки у сверл из инструментальной стали диаметром свыше 10 мм целесообразно производить подточку перемычки (рис. 9.11, е), в результате чего уменьшается ее длина. Стойкость этих сверл выше стойкости сверл без подточки. [c.141]

При графическом решении задачи первоначально предполагаем, что перемычка Л 5 перекрыта. В этом предположении С 1 <Эз и <3-, = 41 кроме того, <31 + <3г = Q1 т 4- [c.278]

Для определения направления потока в перемычке составляют уравнения характеристик труб I—4 [c.278]

Сдвинув кальку влево (см. рис. X —14), отметим точки т и н и проведем через них горизонтальные прямые. Эти прямые образуют с осями у н у прямоугольник. На отдельном листе кальки построим кривую ft r, = / (Qr.) для перемычки. Наложим эту кальку на чертеж так, чтобы [c.279]

При отыскании напора Н, необходимого для пропуска через данную систему заданного расхода <3, кальку с кривыми 5 и и осью у накладывают на чертеж с нанесенными кривыми / и 2 так, чтобы оси у и г/ совпали, а затем передвигают вверх или вниз, пока сумма абсцисс точек пересечения кривых / и и кривых 2 и не будет изображать заданного расхода Q. После этого кальку с кривыми 3 и 4 передвигают вправо или влево в зависимости от получающегося направления потока в перемычке. [c.280]

При плохой видимости резку выполняют образованием ряда отверстий проколов и разрезкой перемычек между ними. Для об])азовапия прокола вертикально расположенным к поверхности электродом возбуждают дугу и, нажимая па электрод, но-степеиио углубляют его конец в ванну металла, расплавляемого горящей под козырьком дугой, до образования отверстия. Резкой можно удалять дефекты в сварных гавах и разделывать трещины. Для этого электрод устанавливают с наклоном иа 15—30°. [c.80]

При скоростях нарастания тока 15 кА/с электродинамические сады, приводящие к разруншнию перемычки между каплей и электродом, тювелики и не вызывают заметного разбрызгивания металла. Но уже при 10 кА/с при постоянной скорости подачи электродной проволоки процесс сварки и формирование шва ухудшаются. Наблюдаются повторяющиеся длительные короткие замыкания, при этом происходит выброс кусков нераспла-вившейся проволоки за пределы шва. [c.127]

В современном строи гельстве широко применяют гиповые железобетонные изделия подоконные блоки, простеночные блоки, блоки-перемычки и т. п. [c.284]

Рис. 3.43. Примеры раскроя материала с пере.мычками (а) и без перемычек (б) I — перемычка

I — упор 2 — пуапсои вмрубки 3 — пуансон пробники 4 — матрица пробивки 5 — матрица вырубки 6 направляющая колонка 7 — направляющая втулка 8 — съемник — у/юр — перемычка // — отход 12 — изделие [c.111]

Аналогичный изложенному выше подход был применен П. Ф. Томасоном [170]. Он рассматривал сетку квадратных пор в жесткопластической матрице при плоской деформации. Установлено, что растяжение приводит к вытягиванию пор и к сближению их центров. В конце концов поры располагаются так близко друг к другу, что возможно образование внутренних локальных шеек. Принимается, что слияние пор происходит, когда напряжение во внутренней перемычке достигает некоторого критического значения <3п- Аналогичным образом Томасоном рассмотрен случай роста эллиптических пор в жесткопластичном теле [427]. [c.115]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Второй возможный механизм развития трещины базируется на следующих представлениях. После объединения микротрещины с макротрещиной идет непрерывное динамическое развитие макротрещины по тем же законам, по которым развивалась и микротрещина отсутствие заметного пластического деформирования у верщины быстро развивающейся трещины (недостаточно времени на реализацию релаксационных процессов в вершине) рост трещины по плоскостям спайности с преодолением различных барьеров типа границ зерен, фрагментов, блоков (см. раздел 2.1). При реализации второго механизма энергия, необходимая для старта трещины, будет отличаться от энергии, идущей на ее рост. Энергия зарождения хрупкого разрушения обусловлена пластическим деформированием, необходимым как для зарождения микротрещин, так и для реализации деформационного упрочнения, обеспечивающего рост напряжений до величины S . Для распространения трещины от одного зерна к другому необходима эффективная энергия не только для образования новых поверхностей, но и для компенсации дополнительной работы разрушения, идущей на образование ступенек и вязких перемычек при распространении трещин скола [121, 327]. Образование ступенек на поверхности скола, как известно, связано с различной ориентацией зерен. При переходе трещины скола через границу зерна в новом зерне из-за различий в ориентации происходит разделение трещины на ряд отдельных трещин, которые распространяются параллельно по кристаллографическим плоскостям спайности и прп объединении образуют ступеньки скола. При распространении макротрещины через отдельные неблагоприятно расположенные зерна, для которых плоскости спайности сильно отклонены от направления магистральной трещины, могут наблюдаться вязкие ямочные дорывы (перемычки) [114, 327]. Учитывая, что для старта макротрещины требуется пластическое деформирование, по крайней мере в масштабе, не меньшем, чем диаметр зерна, а для ее развития масштаб пластического деформирования ограничен размером перемычек между микротрещинами, можно заключить энергия G , необходимая для старта трещины, выше, чем энергия ур, требующаяся на ее развитие. Эксперименты для большинства конструкционных металлических материалов подтверждают сделанное заключение [253]. Следовательно, динамическое развитие трещины при хрупком разрушении наиболее вероятно происходит по второму механизму. Кроме того, в пользу второго механизма говорят имеющиеся фрактографические наблюдения (рис. 4.19), которые иллюстрируют переход трещины скола через границу зерна со значительной составляющей кручения и расщепление зерна рядом параллельных друг другу трещин. Если бы развитие трещины [c.240]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

На рис. 6.19 приведена кинетика деформирования и повреждения материала холодного коллектора в точках 1 я 2, которые характеризуются соответственно наибольшей и наименьшей долговечностью материала зоны недовальцовки. В точке 2 условие D = 1 достигается при т = 4000 ч, в точке 1 — при 8000 ч. Следовательно, в данном случае разрушение начинается из корня щели и развивается к поверхности, охватывая всю перемычку между трубками в районе недовальцовки. В дальнейшем происходит достаточно быстрое развитие трещины на всю толщину коллектора. Пренебрегая временем, идущим на это развитие трещины, и тем самым производя консервативную оценку, долговечность холодного коллектора, изготовленного по штатной технологии, можно принять равной 8000 ч. Реальный ресурс холодных коллекторов согласно имеющимся данным экспертизы составляет от 6000 до 50 ООО ч. Следовательно, результаты выполненного расчетного анализа достаточно хорошо согласуются с реальным ресурсом коллекторов. [c.356]

На втором этапе выполнена оценка долговечности коллектора по критерию образования макроразрушения. При взаимодействии ОН с эксплуатационной нагрузкой реализуется упруго-вязкопластнческое деформирование материала перемычек кол- [c.363]

Стремление обеспечить нормальные условия резания всех лезвий привело к созданию бесперемычного сверла (рис. 9. 1, 6). Два сердцевидных лезвия на месте перемычки образукя как бы три пары лезвий. Отсутствие у лезвия перемычки приводит к резкому снижению (в 2 3 раза) осевой силы. Такими сверлами можно работать с повышенными подачами. Однако бесперемычные сверла имеют существенные недостатки сложная заточка, неточное направление сверла в начале работы, частые поломки. [c.140]

Сверла с радиальным расположением лезвий и стружколома-ющимп уступами (рис. 9.11,5) позволяют повысить производительность работы на 20—30 %. Радиальное расположение лезвий улучшает геометрию сверла в зоне перемычки. Стружколомающие уступы, расположенные по всей длине канавки сверла, улучшают отвод стружки н повышают безопасность работы. При работе с этими сверлами можно увеличить подачу в 2 раза по сравнению с нормативными данными, не снижая качества обработки. [c.141]

Кольцевой разветвленный участок представляет собой в. простейшем случае две параллельные трубы между узлами Л и б с одной или несколькими перемычками, соединяющими промежуточные сечения этих труб (рис. X—13). По перемычкам некоторое количество жидкости перетекает из одной трубы в другую. Направление по- а тока в перемычке опреде- — ляется величинами напоров в соединяемых перемычкой сечениях. Жидкость может подаваться в кольцевой разветвленный участок или отбираться из него через узлы Л и В смыкания участка е подводящей и отводящей трубами или через узлы К н В на концах перемычек. При аналитическом расчете трубопровода с кольцевыми участками применяют метод последовательных приближений. Например, если при заданных размерах труб кольцевого участка известны величины притока и отбора жидкости в узлах и требуется ( иределнть расходы в трубах, то в качестве первого приближения эти расходы задают удовлетворяющими условиям баланса расходов в узлах. Затем выбирают первое замкнутое кольцо разветвленного участка, н д.т.я всех входящих в него труб вычисляют потери напора. Расходы считаются заданными правильно, если алгебраическая сум.ма потерь напора в кольце равна нулю. В про-тпином случае следует повторять выкладки при измененных расходах в трубах [c.277]

По соотношению напоров, потерянных на участках Г и 2, можно установить Ешправление потока в перемычке после ее открытия. В случае, который показан на рис. X—14, поток направлен от /С к S (см. рис. X—13). Расход Qr, и потеря напора ft,,5 в перемычке должны удовлетворять уравнениям [c.279]

При этом расстояние между осями у и у показывает расход в перемычке, а расстояние между горизонталями, проходящими через точки т и п, соответствует потере напора в перемычке. Абсциссы точек т и п, отсчитаннь е от оси у, выражают рас.ходы на участках, а ординаты, отсчитанные от осей а и х выражают потерянные на участках напоры. При этом уравнения (X—19) удовлетворяются. [c.279]

В конструкции парогенераторов входят газоплотные трубчатые панели. При использовании обычных труб вварку полос-перемычек осуществляют парными сварочными головками под флюсом сначала с одной стороны (рис. 8.62), а после кантовки — с другой. Применение плавниковых труб позволяет сок )атнть количество щвов первый проход выполняют на охлаждаемом медном ползуне второй— с другой стороны по ранее выполненному первому (рис. 8.63, а, б). [c.288]

Гидравлика (1982) -- [ c.427 ]

Машиностроительное черчение в вопросах и ответах Изд.2 (1992) -- [ c.339 ]

Справочник металлиста Том5 Изд3 (1978) -- [ c.3 , c.103 , c.105 , c.108 ]

Машиностроительное черчение в вопросах и ответах Справочник (1984) -- [ c.338 ]

Проектирование деталей из пластмасс Издание 2 (1977) -- [ c.72 , c.73 , c.74 , c.75 , c.76 ]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.171 ]

Справочник по строительному черчению (1987) -- [ c.297 ]

Проектирование деталей из пластмасс Издание 2 (1977) -- [ c.72 , c.73 , c.74 , c.75 , c.76 ]

Техническая энциклопедия том 22 (1933) -- [ c.54 ]

Справочник конструктора штампов листовая штамповка (1988) -- [ c.0 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.374 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...