Определение величины перемычки

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ПЕРЕМЫЧКИ И РАСЧЕТ ШИРИНЫ ПОЛОСЫ [c.105]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ПЕРЕМЫЧКИ [c.121]

Определение величины перемычки 123 [c.123]

Раскрой материала включает следующие этапы определение величины перемычек между вырубаемыми деталями, раскрой полосы и определение ее ширины, раскрой листа. [c.156]

Определение величины перемычек. Сточки зрения экономии материала, перемычки (п на рис. 89) между дета- [c.156]

После того как определены величины перемычек и принят определенный вид раскроя, ширина полосы и расстояние между направляющими определяются по.формулам, применяемым при щтамповке металлов, [34], [55] и [67]. [c.126]

Формула для определения усилия съема является весьма приближенной, поэтому нельзя считать, что найденное осредненное соотношение между усилием съема и усилием вырубки справедливо для всех случаев штамповки. Действительно, величина коэффициента трения существенно зависит от условий смазки, рода трущихся материалов и чистоты поверхности инструмента, а нормальное напряжение на блестящем пояске при съеме — от величины перемычек ири вырубке и от конфигурации детали. При штамповке с рассечкой перемычки усилие съема близко к нулю, при штамповке с перемычками оно возрастает с увеличением ширины перемычки. Кроме того, усилие съема зависит от характера изменения перемычки вдоль периметра детали (усилие меньше при прямолинейной перемычке постоянной ширины, чем при перемычке, ограниченной криволинейными контурами и имеющей минимальную ширину лишь в одной или нескольких точках). [c.75]

В элементе конструкции выполняют отверстия по одной прямой и по обе стороны от трещины, после чего удаляют перемычки между ними. Оставляют перемычки между отверстиями, лежащими в плоскости, проходящей через верщину трещины. Отверстия используются для последующего растяжения детали. После определения усилия раскрытия берегов трещины производят увеличение нагрузки до такой величины, которая превышает в три раза усилие раскрытия трещины, и фиксируют остаточную деформацию. Если деформации нет, то производят повторное плавное растяжение и добавляют к уже реализованной нагрузке еще 30 % от ее первоначальной величины. После фиксации остаточной деформации выполняют прямолинейные канавки с обеих сторон элемента конструкции и по обе стороны от трещины в направлении образованных следов пластической деформации перед вершиной трещины (рис. 8.33). У окончания канавок просверливают дополнительные отверстия, устанавливают в них и в фигурные пазы с фигурной втулкой крепежные элементы (рис. 8.32). Перед затяжкой крепежа необходимо его стянуть, расположив стяжные элемен- [c.454]

Для определения эффекта, вносимого взаимным влиянием шпилек, поступим следующим образом. Представим себе, что объемлющая деталь (корпус) эквивалентна стяжке, толщина стенки которой равна половине ширины перемычки в наиболее узком месте между шпильками. Это вполне правомерно, так как массивная часть корпуса ограничивает гнездо под шпильки лишь с одной стороны - стороны, обращенной к оси корпуса. Перемычки же между гнездами под шпильки и перемычка между гнездом и внешней поверхностью фланца корпуса приблизительно равны по толщине, и эти зоны охватывают гнездо под шпильку в большей степени, чем массивная часть корпуса. Для этого соединения подсчитываем величину усилия в первом наиболее нагруженном витке шпильки. Интенсивность распределения осевых сил вдоль соединения типа стяжки имеет вид [32] [c.168]

Определение ширины полосы или ленты и коэффициента использования материала. Рациональность раскроя полосы или ленты оценивается коэффициентом использования материала, определяемым по формулам табл. 17. Величина коэффициента использования материала зависит от способа раскладки на полосе (ленте). Типовые способы раскладки показаны на фиг. 46. Размеры перемычек при вырубке металлов с отходом приведены в табл. 18, [c.816]

Для связей в виде перемычек или планок (рис. 16) сдвиг происходит в результате деформаций самих планок и вследствие деформаций соединяемых ими ветвей на участках между планками. Для определения коэффициента жесткости шва на сдвиг дадим нижнему стержню (рис. 17) продольное смещение относительно верхнего на величину Р и найдем возникающее при такой деформации сдвигающее напряжение V, отнесенное к единице длины стержня. Число планок считаем бесконечно большим, а стержень бесконечно длинным. Поэтому при решении задачи методом деформации получим в случае неравных сечений ветвей, соединенных [c.15]

Поэтому величина б х обусловлена образованием шеек на перемычках, причем маловероятно, чтобы в процессе службы оно происходило так же, как и в изгибаемом образце. Более того, упор на деформацию в перемычках, дающий возможность ввода критерия для максимальной нагрузки, относится только к испытаниям, при которых контроль ведется по смещению. При контроле по нагрузке быстрый перенос приложенной силы на относительно узкие перемычки при начале роста трещины в толстом образце означает, что разница между нагрузками в моменты начала роста трещины и наступления нестабильности минимальна. Эта ситуация в точности аналогична возникающей при определении Ки (гл. V, раздел 5). [c.153]

Холодная штамповка позволяет получать заготовки сложной формы с помощью различных формоизменяющих операций. На рис. 6 представлены полые ступенчатые детали различной формы с одним уступом, с дном и без дна, многоступенчатые, с перемычкой внутри полости, с фланцами и т. д. Величина уступов и сложность их формы ограничиваются определенными условиями деформации металла в холодном состоянии, т. е. зависят от пластичности металла, допустимой формы (по стойкости) рабочей части инструмента и другими условиями. Минимальная величина а = (di— —d.2) 2 = 0,03- 0,05 мм (рис. 6, а) при условии центрирования пуансона относительно матрицы с необходимой точностью. Наибольшая деформация определяется технологической деформируемостью заготовок (см. табл. 2), наименьшая (е > 0,04) — условиями перехода процесса обратного выдавливания в открытую Прошивку, с соответствующими этому процессу закономерностями. [c.122]

Как и резец, сверло имеет передний и задний углы. Передний угол у — угол между касательной к передней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки и нормалью в той же точке к поверхности вращения режущей кромки вокруг оси сверла. Передний угол рассматривается в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке (плоскость ББ, фиг. 178). В каждой точке режущей кромки передний угол является величиной переменкой. Он может быть определен (без учета ширины перемычки) по формуле [c.223]

Если при определении твердости алмазной пирамидой по ГОСТу 2999—59 ее грани могут у вершины не совпадать и образовывать гребень (перемычку) длиной в несколько микронов, то при испытании на микротвердость величина этого гребня ограничивается 0,0005 мм, ее проверяют по контрольному отпечатку. [c.287]

Если исследуются изделия различной толщины, то сначала выясняется расстояние и величина экспозиции для наиболее толстого объекта. Для других испытуемых объектов расстояние определяется для этой найденной величины экспозиции из диаграммы экспозиции. С помощью имитатора устанавливаются на определенных расстояниях испытуемые объекты, располагаются пленки, проволочные перемычки и отметки на стороне, обращенной к источнику излучения. При этом следует следить за тем, чтобы во время выдержки они не могли упасть. Крепление осуществляется магнитами или с помощью клейкой ленты. [c.180]

Пористая среда. Следующее ограничение, определяющее рамки применения настоящей работы, заключается в установлении содержания понятия пористой среды , как носителя жидкостей. Идеальную пористую среду, вполне удовлетворяющую требуемому определению, можно вполне ясно представить себе, рассматривая образец несцементированного песка. В такой среде имеется бесчисленное количество пустот различной величины и формы, образующих поровое пространство , или промежутки между отдельными твердыми частицами песка. Каждая такая пора соединена узким каналом с другими, образуя в целом полностью сообщающуюся между собой сквозными каналами сложную систему отверстий-ячеек. По этим ячейкам может перемещаться заключенная в среде жидкость. Идеальная пористая среда , принятая в настоящей работе, характеризуется многочисленными, полностью соединяющимися между собой мельчайшими отверстиями и определяет собой различие между трактуемым предметом и обычной гидродинамикой и гидравликой. Проблемы в гидравлике относятся к открытым каналам, ограниченным непроницаемыми стенками. Здесь же мы имеем дело с проводящими каналами, сложенными множеством мельчайших соединяющихся пор, ограниченных пространственно непроницаемыми перемычками или же геометрией проводящей системы. В этом и заключается фундаментальная особенность пористой проводящей среды. Следует помнить, что обычная труба или капилляр, рассматриваемый в гидравлике, являются эквива- [c.18]

Вследствие многообразия факторов, оказывающих влияние на величину перемычки, трудно создать аналитические формулы для их расчета. Для определения величин перемычек обычно пользуются таблицами, составленными на основе обобщения опыта определенной отрасли промышленности (табл. 9 и 10). Конечно, в каждом конкретном случае величина перемычки подлежит корректированию. При вырубке металлов толщиной более 2 мм, при небольших по габаритам деталей величина пере.мычки может быть взята равной (0,35- -0,4)5 (5 — толщина материала). [c.31]

Общая задача раскроя материала состоит из следующих этапов а) определения величины перемычек б) определения ширины полосы в) раскроя полосы г) раюкроя листа. [c.41]

Уравнение (4.5) при всей своей привлекательности имеет общий недостаток — в него введена предельная величина КИН (вязкость разрушения), что для его практического использования при анализе процесса усталостного разрушения элементов авиационных конструкций вносит существенную неопределенность. Как было показано в главе 2, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной определяется широким спектром величин вязкости разрушения, поскольку она существенно зависит от условий нагружения. Не менее сложным является вопрос об определении величины показателя степени в соотношении (4.4). Он не может быть рассмотрен как интегральная характеристика затупления трещины по некоторому отрезку ее фронта с переменной кривизной и ориентировкой направления локального подрастания трещины. Тем более что параметры зоны затупления (зоны вытягивания) — ее высота и ширина — тоже существенно зависят от условий нагружения, например от температуры (см. главы 2 и 3). Наконец, как было показано выше, пластическое затупление вершины трещины происходит в каждом мезотуннеле индивидуально . Оно существенно зависит от того, каким образом сформированы перемычки между мезотунне-лями. Перемычки не только определяют условия раскрытия вершины мезотуннеля, но и влияют на величину скорости роста трещины, при которой [c.189]

Внутришлифовальный станок ЗА240 с САУ. При внутреннем шлифовании методом продольных проходов наблюдается значительная погрешность геометрической формы отверстия в продольном сечении. Эта погрешность объясняется значительным колебанием упругого перемещения из-за колебания радиальной силы при входе и выходе круга из отверстия и малой жесткости системы СПИД. Система автоматического управления предназначена стабилизировать величину радиальной силы Рг путем регулирования продольной подачи с целью повышения точности и производительности обработки. Динамометрическое устройство для измерения величины Р показано на рис. 8.16. Под действием силы возникающее упругое перемещение шпинделя 1, сидящего в упругой подвеске, измеряется индуктивным датчиком 2. Упругая подвеска выполнена в виде двух пар колец 5 и В каждой паре кольца соединены между собой симметрично расположенными упругими перемычками. Кольцо большого диаметра закреплено в отверстии шлифовальной бабки 5, второе кольцо устанавливается на шпиндель. На втором кольце имеется хвостовик с периодически расположенными продольными разрезами, заканчивающимися отверстиями. Продольные разрезы с отверстиями делят конический хвостовик на ряд легко, деформируемых в радиальном направлении секторов. При навинчивании гайки секторы конического хвостовика равномерно деформируются, обеспечивая определенную величину затяжки меньшего кольца на фартуке. Вращение на шпиндель передается через разгруженный шкив 6, сидящий на подшипниках фланцевой втулки 7. Фланцевая втулка закреплена на кронштейне 8, расположенном на шлифовальном суппорте. Таким образом, усилие натяжения ремня воспринимается суппортом и не деформирует стакан шпинделя. На шпиндель передается только крутящий момент при помощи муфты 9. [c.542]

Для большего расширения пределов регулировки сварочного тока в трансформаторах предусмотрен второй способ регулировки тока. Он состоит в том, что вторичную обмотку трансформатора секционируют и выводы от отдельных секций подводят к контактным болтам. Переключение секций производят с помощью перестановки перемычки. Этот способ дает ступенчатое регулирование сварочного тока, т. е. изменение тока через определенную величину. Однако способ секционирования в сочетании с плавной регулировкой тока путем перемещения магнитного шунта дает возможность постепенно изменять ток в больших пределах. Электрическая схема трансформатора СТАН-1 приведена на фиг. 37. На одно.м стержне расположены катушки первичной обмотки и две секции вторичной облютки. На втором сердечнике расположена третья катушка вторичной обмотки (реактивная). Переключение катушек вторично обмотки производится с помощью переключения пере.мычки на борновой доске клемм вторичной обмотки. [c.103]

Источники э, л. с. . и 2 включены последовательно и согласно. Если точки а и б схе.мы соединить перемычкой с малым электрическим сопротивлением, то по ней пойдет ток, равный разности и— 2. где /1 — ток в ветви с э. д. с. 1 /г — ток в ветви с э. д. с. Е-1. При /1>/2 ток по перемычке будет идти в направлении, указанном стрелкой. Отрыв перемычки (моста) вызовет перераспределение токов, и баллистический гальванометр, включенный в цепь катушки взаимной индуктивности, даст отброс. Если каким-либо образом из.менить э. д. с. источника 1 так, чтобы 1 = 1г, то тока в перемычке пе будет и ее отрыв не вызовет отклонения баллистического гальванометра. Следовательно, в последнем случае потенциалы точек а б будут равны и для определения величины тока /2 необходимо знать только э. д. с. источника 2 и сопротивление участка цепи между точками а и б. [c.304]

С увеличением Уопл до определенной величины количество перемычек увеличивается, вследствие чего создается более равномер- [c.34]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

ГИПОТЕЗА О ПЛОТНОСТИ ПОТОКА. Согласно методике Tipo-ектирования матриц на ЭВМ, профильный канал разбивается условным введением тонких перемычек на элементы-каналы (рис. 134), и проектирование На ЭВМ матриц сводится главным образом к исследованию течения в получаемую таким образом многоканальную матрицу., Так как сортамент производимых профилей достигает нескольких тысяч, трудно предположить возможность создания какого-либо правила канонического разбиения профильного канала на элементы. Поэтому форм) ла для расчета скоростей не должна зависеть от конкретного разбиения канала быть объективной характеристикой конфигурации профильного канала и его расположения на плоскости матрицы. Этого можно добиться, если выдвинуть гипотезу о, существовании некоторой функции — плотности потока , определенной в области профильного канала. Обозначим такую функцию через w(x, у), где точка (л , г/) ей, а Q —область канала. Скорость истечения в элемент профильного канала будем считать среднеинтегральной величиной на поле плотности w (х, у), иначе говоря [c.342]

Эти соображения принимаются во внимание при определении рациональной величины недохода /г . При этом следует учитывать также возможность отделения вырубаемой детали от полосы. Отделение вырубаемой детали от полосы может быть осуществлено, если усилие съема будет больше усилия среза перемычки, связывающей деталь с полосой и имеющей толщину Действительно, при обратном ходе ползуна высечка (полоса), удерживаемая на пуансоне, начинает подниматься, в то время как вырубленная деталь будет удерживаться в матрице силами трения. Указанное условие может быть математически записано (для круглой детали диаметром й) в виде [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...