Поток лучистый Поток тепловой

При возмущении расходом топлива наблюдаются наибольшие изменения выходных координат топки, причем все они имеют одинаковый знак. Возмущение расходом воздуха в большинстве случаев приводит к различным по знаку изменениям расхода дымовых газов, лучистого теплового потока и температуры на выходе из топки. Например, при увеличении расхода воздуха расход дымовых газов растет, а температура и лучистый тепловой поток снижаются. Изменение расхода рециркуляции в топку приводит к аналогичному с расходом воздуха изменению выходных координат топки, но при значительно меньших коэффициентах усиления. Кроме того, при изменении рециркуляции, подаваемой в выходную часть топки, лучистый поток практически не изменяется. При совместных изменениях расхода топлива и воздуха и работающем быстродействующем регуляторе соотношения топливо — воздух , обеспечивающем постоянство избытка воздуха, наблюдаются одинаковые по знаку изменения выходных координат топки, но меньшие по сравнению с изменениями, вызванными только возмущением расхода топлива. [c.184]

Все приведенные энергетические характеристики излучения измеряются в механических единицах, например по производимому ими тепловому действию. Так, в системе СИ лучистый поток измеряется в ваттах (Вт), интенсивность излучения — в ваттах на стерадиан-квадратный метр (Вт/ср м ), объемная плотность лучистой энергии — в джоулях на кубический метр (Дж/м> ). Такие единицы применяются, например, в теории теплового излучения. Однако в видимой области спектра представляет интерес характеризовать излучение по зрительному или световому ощущению, оцениваемому по действию света на глаз человека. Соответствующие характеристики и их единицы называются световыми, или фотометрическими, в отличие от энергетических величин и единиц, [c.146]

Как показывают расчеты, если в камере сгорания лучистый поток соизмерим по величине с конвективным тепловым потоком, то уже в критическом сечении он составляет примерно 8—12% от этого потока, а в закритической части сопла — меньшую долю. Эта особенность в распределении лучистых тепловых потоков по камере сгорания и соплу позволяет в большинстве случаев ограничиваться приближенными определениями в сопле, основное внимание обращают на вычисление лучистых тепловых потоков в самой КС. [c.46]

Отдельно конвективный Qk и лучистый Q тепловые потоки для условий данной задачи были найдены в примерах соответственно [c.97]

Более совершенным является метод прямого измерения лучистого потока радиометром специальной конструкции [139, 143—148]. Применение двух модификаций этого прибора позволяет независимо измерять полный тепловой поток от слоя к поверхности и лучистый поток [145]. С помощью метода радиометра можно проводить измерения излучательных характеристик исследуемой системы и определять влияние на лучистый поток различных параметров. Измерения, выполненные этим методом, показали, что степень черноты дисперсной системы всегда выше, чем степень черноты поверхности использованных частиц, но может быть гораздо меньше 1 [143—145, 147, 148]. [c.137]

Внешняя поверхность стенки подвергается интенсивному нагреву лучистым (радиационным) тепловым потоком плотностью Яр или потоком высокотемпературного газа с температурой, или их совместному воздействию [c.49]

При необходимости выделить лучистую составляющую теплового потока два наружных базовых элемента располагают по центру линзы или, как и в предыдущем случае, разносят их для снижения суммарного сопротивления (рис. 3.6). При этом до начала опытов наружные элементы используют для контроля равномерности теплообмена на исследуемом участке, покрывая их на время краской. [c.65]

Тепловая энергия, поглощаемая приемником радиометра, проходит через базовый решетчатый или слоистый элемент к охлаждающей воде, по сигналу которого судят об интенсивности лучистого потока. Абсолютными эти радиометры делает операция замещения время от времени через базовый элемент пропускают энергию от встроенного электронагревателя, проверяя чувствительность элемента и его стабильность. [c.104]

В процессе исследований было отмечено, что интенсивность теплового потока на одном и том же расстоянии от поверхности батона изменяется не пропорционально падающему (или результирующему) лучистому потоку, зависит еще от начальной температуры батона, т. е. продолжительности электрокоагуляции. Эти обстоятельства можно использовать для оптимизации режима стабилизации поверхностного слоя, под которой понимается минимальный теплообмен с остальной массой фарша при соблюдении заданной прочности корочки и ее товарного вида. [c.164]

Теплообмен излучением увеличивается по мере увеличения температуры стенки. Однако доля лучистого потока теплоты в суммарном тепловом потоке оказывается ощутимой только при очень высоких температурах стенки. [c.259]

На рис. 7.10.2 сравниваются конвективный и лучистый тепловые потоки во время возвращения на Землю гиперзвукового аппарата для полета на Марс. Из анализа графиков этого рисунка следует, что плотность лучистого потока, пи-дающего на поверхность гиперзвукового аппарата, значительно выше плотности конвективного потока. [c.439]

Метод исключения лучистой составляющей теплового, потока. [c.150]

ЭТОЙ задачи требуется учесть многократные отражения лучистых потоков от всех поверхностей. Для этого выделяются следующие лучистые тепловые потоки (рис. 6.2) [c.177]

Программная реализация расчета результирующих лучистых потоков. Таким образом, при определении результирующих тепловых потоков в замкнутой системе серых диффузно излучающих тел с диффузным отражением возникают две задачи первая связана с вычислением коэс ициентов по заданной геометрии системы, вторая — с решением системы уравнений (6.6) и расчетом по формулам (6.8). Методы расчета угловых коэффициентов рассмотрим далее в 6.2, 6.3, а сейчас остановимся на задаче решения системы уравнений (6.6). [c.179]

При первом подходе [8, 301 используют введенное выше понятие эффективного диффузного потока, и система уравнений теплового баланса лучистых потоков записывается относительно эффективных диффузных потоков. Выражение для общего потока P l , падающего на -ю поверхность, записывается в виде [c.196]

Найденная этим методом теплопроводность соответствует средней температуре теплопроводного слоя газа. Геометрические параметры измерительной ячейки выбраны таким образом (см. начало гл. 11), чтобы исключить конвективный теплообмен в цилиндрическом зазоре с исследуемым газом. В данной экспериментальной установке не следует учитывать лучистую составляющую теплового потока и перепад температур в стенке капилляра лучистая составляющая теплового потока на 3—4 порядка меньше суммарного теплового потока, а перепад температур в стенке капилляра не превышает 0,1% от t —ti). [c.195]

Пусть тело I имеет более высокую температуру, тогда теплообмен излучением между телами / и 2 приведет к переносу тепловой энергии от тела 1 к телу 2. Результирующая плотность полусферического излучения в рассматриваемом случае может быть найдена изложенным выше методом. Однако в отличие от предыдущей задачи необходимо учесть, что не весь лучистый поток с тела 1 попадает на тело 2 (см. рис. 16.4). [c.412]

При стационарном тепловом режиме плотность лучистого потока энергии между пластинами и экранами будет одинакова, т. е. [c.214]

Количество тепла, передаваемое трубкой путем конвекции, определяется по мощности, потребляемой электронагревателем, за вычетом лучистого потока тепла, который вычисляется по законам теплового излучения. [c.222]

При прохождении тепловых лучей через газ их энергия уменьшается, т. е. происходит ослабление лучей. Это ослабление определяется количеством молекул газа, находящихся на пути лучистого потока, которое пропорционально парциальному давлению р,- поглощающего тепловые лучи газа и длине пути луча s. Кроме того, поглощательная способность газа зависит от его температуры и, таким образом, A — f T, pis). [c.191]

При испытаниях в вакуумной камере имеет значение не абсолютная величина теплового потока д ., а его доля по отношению к лучистому тепловому потоку (7л- Поток тепла, рассеиваемый поверхностью испытуемого изделия при постоянной температуре и при условии диффузного излучения и отражения, можно представить в виде [c.518]

Поток излучения (поток лучистой знергии, мощность излучения). Поток излучения — отношение энергии излучения, проходящей в данном направлении, к промежутку времени, в течение которого энергия проходила. Как по физическому смыслу, так и по единицам и размерностям поток излучения совершенно аналогичен потоку энергии, рассмотренному в гл. 6. Напомним, что единищ>1 и размерности потока энергии совпадают с единицами и размерностями мощности. Заметим лишь, что, наряду с единицами ватт и эрг в секунду, при измерении потока излучения раньше пользовались тепловыми единицами калория в секунду, килокалория в час. [c.284]

Первоначально была проведена тарировка без кварцевого стекла, а затем с оптически прозрачным кварцем с полированной поверхностью. В обоих случаях получена была линейная зависимость елуч=/(< о). При работе зонда в слое ввиду интенсивного трения частиц о поверхность стекла происходило матирование его поверхности. Поэтому после окончания работ была проведена вторичная тарировка зонда для трех стекол с полированной поверхностью — точки 2 после 12 ч работы в слое частиц I—1,5 мм MgO и ЗЮг (поверхность с мелкими штрихами) — точки 3 и после 12 ч работы с частицами К( рунда 1,5—2 мм (поверхность с глубокими штрихами)— точки 4. Точки в пределах погрешности опыта легли на одну и ту же прямую, что свидетельствовало о практической неизменности коэффициента пропускания. В работе [Л. 260] была проведена серия экспериментов по измерению собственного лучистого потока внутри слоя для различных материалов, фракций, чисел псевдоожижения и температур. В табл. 3-1 сведены условия этой серии опытов, а на рис. 3-16 нанесены опытные значения теплового лучистого потока дл.оп, как функции лучистого потока для абсолютно черного тела 9л.р, рассчитанного по температуре ядра слоя. Последняя измерялась оголенной платино-платинородиевой термопарой. Прямая под углом 45° соответствует расчетному потоку. Измеренный собственный лучистый поток внутри слоя всегда оказывается ниже, чем расчетный, как для абсолютно черного тела. Точки, соответствующие одному материалу, с отклонениями не более 13% ложатся на одну прямую. По отношению тангенсов углов наклона опытных и расчет- 1ых прямых определены средние значения е слоев. [c.93]

Как изменятся тепловые потери гул, Вт/м , в окружающую среду и эффективный лучистый поток Eo i, Ет1и , если между обмуровкой и обшивкой топочной камеры, рассмотренной в задаче 10-17, установить стальной экран, имеющий степень черноты 8ак = 0,6 [c.192]

Способ транспирационного охлаждения конструкций, на которые воздействуют внешние тепловые конвективные или лучистые потоки высокой плотности (см. рис. 1.1), обладает рядом существенных преимуществ по сравнению с другими видами тепловой защиты а - высокой эффективностью использования охладителя б - контролируемым уменьшением внешнего конвективного теплового потока, достигающего поверхности за счет регулируемого вдува охладителя в - снижением внешнего лучистого теплового потока при подаче газовзвеси с твердыми частицами, а также лучепоглощающего газа или паров г - отсутствием ограничений по величине внешнего теплового потока при сохранении неизменности формы и целостности охлаждаемой поверхности. В ряде случаев при чрезвычайно высоких тепловых потоках, сложной конструкции или малой доступности поверхности пористое охлаждение -единственно возможный метод тепловой защиты. [c.7]

Транспирационное охлаждение конструкций, на которые воздействуют внешние тепловые конвективные или лучистые потоки, является одним из эффективных методов тепловой защиты. Основная идея этого способа состоит в том, что продавливаемый сквозь пористую стенку охладитель за счет интенсивного внутрипорового теплообмена поглощает теплоту, передаваемую теплопроводностью по каркасу от внешней нагреваемой поверхности (рис. 3.1). Широкое распространение получили также охлаждаемые таким образом проницаемые элементы с объемным тепловьщелением, которое может иметь различную физическую природу (см. рис. 1.2). Температурное состояние указанных систем исследовано в значительном количестве работ. Однако полученные результаты трудно сопоставимы вследствие значительного их произвола при выборе Лу, а [c.47]

Движение теплоносителя в проницаемых матрицах, в которых поглощение излучения играет значительную роль в общем переносе энергии, имеет место в различных устройствах низко- и высокотемпературных солнечных объемных коллекторах, транспирационных и аблирующих теплозащитных элементах, тепловых экранах и т. д. В таких системах к обладающему некоторой прозрачностью проницаемому слою подводится энергия в виде параллельного или диффузного (или обоих совместно) лучистых потоков. Внутри слоя лучистая энергия поглощается, рассеивается и затем повторно излучается матрицей. По мере течения сквозь такую среду газ нагревается за счет внутрипорового теплообмена. [c.59]

Выясним наиболее существенные, качественные особенности теплообмена в полупрозрачной стенке на простейшем примере обогрева ее излучением и охлажце-ния потоком газа, движущимся по нормали к ней (см. рис. 3.12). Внутри пористой матрицы существует тепловое равновесие Т =f, а лучистый поток поглощается в соответствии с формулой (3.41) [c.62]

Каждый элемент или готовое устройство градуируется в диапазоне тепловых потоков, которые ожидают получить в продукте или аппарате (при пяти-шести установивпшхся режимах работы излучателя). Для проверки корректности выполнения элемента (отсутствие воздушных пузырей, перекосов ленточки термоэлектродов) градуировку производят, изменяя поверхности элемента, через которые он экспонируется лучистым потоком. В опытах после градуировки с одной стороны датчик, закрепленный на холодильнике с помощью замазки Рамзая, снимают, замазку удаляют, поверхность обезжиривают ацетоном и покрывают чернью того же состава, что и в основных опытах. Градуировку повторяют, и данные обеих градуировок наносят на график Е = I д) (см. рис. 4.16). Как правило, опытные точки градуировки не выходят за пределы прямой линии, обобщающей эти точки, более чем на 3 % эта цифра и считается максимальной погрешностью измерения для серийного элемента. [c.104]

Отметим, что лучистый поток теплоты от стенки в окружающую среду ограничивается в связи с тем, что искуственно ограничивается рост температуры обшивки, для того чтобы обеспечить ее прочность. Определение температуры обшивки в рассматриваемом случае становится весьма сложной задачей. Внесем упрощение. Будем считать, что температура обшивки по толщине стенки не изменяется и равн некоторому среднему значению. В этих условиях уравнение теплового баланса для элемента объема обшивки АЛб можно представить в виде [c.245]

Поток лучистой энергии Ф от газа к внутренней поверхности стенки полностью отводится от наружной поверх 10стп стенки тепловой поток от площади А наружной поверхности стенки [c.301]

Рис. 7.10.1. Сравнение конвективного (1) и лучистого (2) тепловых потоков для гиперзвукового аппарата, который входит в атмосферу Земли с первой космической скоростью при радусе затупления г, = 0,3048 м [18]

Таким образом, можносделать вывод о том, что вдув в пограничный слой продуктов разрушения, способных поглощать и излучать лучистую энергию, увеличивает суммарный лучистый тепловой поток к поверхности, если вдуваемые компоненты непрозрачны в видимой части спектра, и ужньшает его, если компоненты непрозрачны при К <С <0,115 мкм. Именно поэтому при / >0,06 имеет место снижение суммарного по спектру лучистого потока при Та= = 1,4-10 К и в особенности при = 1,7-10 К (см. рис. 7.10.5). [c.449]

Во многих теплообменных устройствах современной энергетики и ракетной техники поток теплоты, который должен отводиться от по- верхности нагрева, является фиксированным и часто практически не зависит от температурного режима теплоотдающей поверхности. Так, теплоподвод к внешней поверхности экранных труб, расположенных в топке котельного агрегата, определяется в основном за счет излучения из топочного пространства. Падающий лучистый поток практически не зависит от температуры поверхности труб, пока она существенно ниже температуры раскаленных продуктов сгорания в топке. Аналогичное положение имеет место в каналах ракетных двигателей, внутри тепловыделяющих элементов (твэлов) активной зоны атомного реактора, где происходит непрерывное выделение тепла вследствие ядерной реакции. Поэтому тепловой лоток на поверхнасти твэлов также является заданным. Он является заданным и в случае выделения теплоты при протекании через тело электрического тока. [c.322]

Применение угольной дуги в качестве нагревателя и высокая отражательная способность стен полости обеспечивают минимальную тепловую инерционность печи и позволяют достичь заданного уровня теплового потока практически мгновенно — спустя 0.02—0.10 сек. с момента включения источника нагрева. Плотность лучистого потока на образце в наших экспериментах составляла величину порядка 250 ккал/м сек. Столь высокая плотность и безынерционность лучистого потока делает особенно ценным это устройство при испытаниях термостойкости в условиях нагрева. [c.55]

Однако аналитические методы не дают ответа на вопрос о влиянии формы тела или ее изменения на температуру и скорость разрушения при учете излучения поверхности (при этом граничное условие для уравнения теплопроводности перестает быть однородным). Отклонение от рассмотренного выше пространственно-временного подобия может быть проанализировано только численно. Забегая вперед, можно указать, что параметром, определяющим возможность использования пространственно-временного подобия, оказывается отношение подведенного конвективного до и испускаемого лучистого естТ" тепловых потоков. Влияние этого отношения на температуру поверхности обычно достаточно слабое и в инженерной практике, по крайней мере при температурах набегающего потока Те, значительно превышающих температуру поверхности Tw, может не учитываться. Что касается скорости разрушения, то отклонения от пространственно-временного подобия зависимостей Gj (t) могут быть весьма значительными. В частности, величины безразмерной скорости разрушения, полученные на малых моделях, оказываются обычно выше, чем на больших. [c.193]

Как и конвективный тепловой поток при ламинарном пограничном слое, радиационный тепловой поток на неразрушающейся поверхности достигает своего максимального значения в окрестности точки торможения. Поэтому подавляющее большинство опубликованных работ, посвященных лучисто-конвективному тепловому воздействию в высокотемпературном или высокоскоростном газовом потоке, относится именно к точке торможения затупленного тела. Немаловажно и то, что в этой области расчетные модели базируются на уравнениях, которые допускают ряд важных упрощений. Это прежде всего допущение о ламинар-ности течения в пограничном слое и, что особенно важно для анализа лучистого переноса тепла, допущение о том, что сжатый слой газа можно принять полубесконечным и плоскопараллельным. Условие симметрии течения относительно оси тела позволяет ввести в уравнения сохране- [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...