Привод расчет работы

Указания по выбору перечисленных параметров и расчету теплообмена в топке приводятся в работе [16]. [c.145]

Уравнение вида (2) приводится в работах [4—7]. Его получили при определенных условиях трения, в отсутствие смазки, и использовали для теоретического обоснования износа поршневых колец и при расчете износа других деталей, [c.5]

Для расчета границ доверительных интервалов воспользуемся таблицами, которые приводятся в работах по теории вероятностей и математической [c.83]

Ниже излагаются расчеты на осесимметричное растяжение — сжатие дисков турбомашин. Расчет дисков на изгиб приводится в работах [3], [5], [6], [12]. Основой этого расчета является теория изгиба круглых пластин (см. гл. IV). Концентрическое кручение дисков изложено в книге [3]. [c.234]

Монография посвящена расчету конструкций осесимметричной п пространственной сложной конфигурации при действии давления, температуры, сил массы. Приводится расчет конструкции из несжимаемого материала. Рассматривается вязкоупругое поведение и вопросы оптимального проектирования конструкций. Монография предназначена для научных и инженерно-технических работ- [c.248]

Другие варианты формул для коэффициентов запаса по усталостной прочности приводятся в работах [47, 95], там же рассматриваются случаи расчета при одновременном возникновении нормальных ст и касательных т напряжений. [c.44]

В работе [Л. 12] приводится расчет теплопроводности ряда смесей по теории Гиршфельдера и сделано сравнение теоретических и экспериментальных данных (рис. 4-12). [c.116]

В работе [Л. 158] приводится расчет теплопроводности продуктов сгорания топлив. Диссоциированные продукты сгорания состояли из 12 компонентов НгО, СОг, Ог, Ng, Нг, СО, N0, ОН, Н, О, N, С. Диссоциация продуктов сгорания указанного состава определялась следующими химическими реакциями [c.145]

Примечания 1. Приведенный расчет предусматривает определение основных геометрических параметров вибробункера, полный расчет геометрических параметров движения деталей по лотку, расчет привода, расчет электромагнита и т. д. изложены в работах [8, 9, 12]. [c.292]

Расчеты микроскопов скользящего падения вольтеровского типа с МСП приводятся в работах [38, 22]. Использование МСП теоретически позволяет не только продвинуться в область более коротких длин волн, но и повысить дифракционное разрешение за счет увеличения апертурного угла. Например, дифракционный предел разрешения на длине волны 0,15 нм при угле скольжения 0 = 3° составляет порядка 0,3 нм. Для достижения подобного разрешения необходимо преодолеть очень большие технические трудности, связанные с чрезвычайно высокими требованиями к точности формы и качеству поверхности зеркал. В настоящее время для микроскопов этого типа считается реально достижимым разрешение порядка 0,1 мкм. [c.209]

Расчет мощности привода вакуум-фильтров. Мощность привода при работе ва-куум-фильтров барабанного и дискового типа расходуется на преодоление следующих моментов сопротивления [c.232]

Измерение деформаций, особенно на внутренней поверхности корпусов паровых турбин, в условиях эксплуатации представляет собой весьма трудную задачу. Это связано прежде всего с высокими температурами (до 540 °С), а также с необходимостью обеспечения надежной и малоинерционной защиты тензорезисторов, устанавливаемых на внутренней поверхности, омываемой быстродвижущейся паровой средой при давлении до 130 атм. Для измерений этих деформаций были использованы высокотемпературные привариваемые никель-молибденовые тензорезисторы типа ТТБ-73, разработанные лабораторией тензометрии Института машиноведения. Тензорезисторы устанавливались на объекте в соответствии со схемой размещения, разработанной на основе анализа имеющихся расчетов, а также модельных исследований и опыта эксплуатации этой турбины. Для защиты тензорезисторов и проводов от воздействия паровой среды была разработана система защиты, описание которой приводится в работе [10]. В этой же работе изложена методика оценки тепловой инерционности тензорезисторов, установленных под защитным устройством. Для исследования деформаций и температур при [c.115]

Коэффициенты (0) и / (0), необходимые для расчета по формуле (VI 1-44), приводятся в работе [ИЗ]. Для числа Прандтля Рг = = 0,7 эти коэффициенты равны [c.185]

Реальные газовые месторождения крайне сложны по своей геометрии, параметрам, конструкции забоя скважин. Все это приводит к тому, что прогнозные расчеты оказываются тем более точными, чем точнее методы расчета и чем больше используется фактический материал о работе скважин. Испытание газовых скважин при стационарных режимах фильтрации дает связь между пластовыми и забойными давлениями и дебитом скважины, которая учитывает все сложности притока газа к забою скважин. Поэтому представляет интерес использовать эту связь непосредственно для расчета работы системы скважин. Ранее был предложен [105] следующий метод проектирования работы систем скважин. [c.275]

Расчет обтекания треугольных крыльев малого удлинения с отрывом потока, включая стреловидные крылья при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях, приводится в работах [6—151. Эти методы расчета являются приближенными и основаны на линейной теории влияние угла атаки, кривизны, толщины рассчитываются в отдельности и затем суммируются. Несмотря на большой угол схода вихрей, при соответствующем его выборе расчетные значения нормальной составляющей силы и положение центра давления для треугольных крыльев с удлинением 1—4 хорошо согласуются с экспериментом. [c.201]

В качестве примера приводим расчет потребной мощности и порядок выбора трансформаторных пунктов для выполнения монтажно-сварочных работ по энергоблоку 300 тыс. квт. [c.264]

Для привода жалюзийного затвора смазка указана из расчета работы по 2 в смену. 2 Для элеватора смазка указана из расчета 2 ч работы в с .ену. [c.354]

Подробные примеры расчета технологического оборудования колонного типа и открытых этажерок по методике, изложенной в этой главе, приводятся в работе [127], [c.230]

Детальный расчет потребного количества кранов для сборочных пролетов производят на основе графиков сборки, в которых приводится продолжительность работы крана по каждой сборочной операции. [c.842]

Подробные данные о методах расчета режимов сварки приводятся в работах [7, 8]. [c.41]

В пояснительной записке в зависимости от видов работ и физических объемов приводятся расчеты на требующееся количество рабочих с учетом их квалификаций, потребное количество кислотоупорных материалов и механизмов. [c.156]

Настоящее издание отличается от 2-го издания и тем, что во И части приводятся расчеты деталей и узлов только крановых механизмов. В связи с этим добавлены главы по эквивалентным нагрузкам и циклам работы узлов и деталей крановых механизмов, червячным и глобоидным передачам. Для ориентации конструкторов в части расчетных и фактических сроков службы и надежности работы крановых механизмов включены главы, посвященные долговечности деталей крановых механизмов и оценке надежности кранов. [c.3]

Методика расчета усилий деформирования приводится в работах [2, 11, 12, 37, 39]. Исследованиями [11] показано, что относительное давление прессования при параллельном комбинированном многоканальном истечении металла меньше давления, необходимого для истечения металла в одну из данных полостей. [c.30]

Теплота образования. Данные для расчета парциальных и интегральных теплот образования сплавов иттрия с ниобием иа основе иттрия в интервале 2400—3000° приводятся в работах [8, 9]. [c.738]

Теплота образования. Теплота растворения тантала в жидком иттрии составляет 18,86 [3], 25 ккал/моль [5]. Данные для расчета теплоты образования жидких сплавов иттрия с танталом на основе иттрия в интервале 3000—4000° приводятся в работах [6, 7]. [c.771]

Более подробная таблица термодинамических функций приводится в работе Морозова и др. [209]. Этот расчет выполнялся сначала в приближении жесткого ротатора — гармонического осциллятора, а затем производился учет ангармоничности колебаний и колебательно-вращательного взаимодействия эмпирическим методом с учетом соответствующих поправок к термодинамическим функциям в молекулах НгО и Нз5. Несмотря на то, что данные Морозова (табл. 46) были получены до появления ра боты Гордона, наблюдается хорошее согласие этих данных, особенно при высоких температурах. Это доказывает надежность методики Морозова. Тем не менее, при низких температурах (до 1000° К) следует предпочесть данные Гордона или внести соответствующую поправку (пользуясь интерполяцией) в величины Морозова. [c.127]

В настоящее время расчет опор и их оснований производится в СССР по новому методу — методу предельных состояний. Поэтому методы расчета по допускаемым напряжениям и по разрушающим нагрузкам ниже не рассматриваются. Данные о расчетах опор и их оснований по старым методам приводятся в работах [4, 6]. [c.113]

Расчет градирен по главе СНиП П-31-74 рекомендуется производить исходя из среднесуточных значений температур и влажностей ф1 атмосферного воздуха в летние месяцы года по многолетним наблюдениям в 7, 13 и 19 ч. В качестве расчетных обычно принимаются такие среднесуточные й, и ф1, которые превышаются не более 10 дней в году (обеспеченность непревышения 2,74%), а при более жестких требованиях — не более 5 дней в году (обеспеченность 1,37%). В работе [7] приводятся данные о среднесуточных значениях О х, Т1 и ф1 по многолетним наблюдениям при различной обеспеченности для некоторых районов нашей страны. Для других районов необходимо определять расчетные среднесуточные значения этих параметров. Способ их определения приводится в работе [7]. Исходная информация о ежедневных многолетних замерах температур б и и влажностей в 7, 13 и 19 ч может быть получена в территориальных управлениях Гидрометеослужбы. При отсутствии данных о среднесуточных значениях температур и влажности для технологического расчета градирен в отдельных случаях могут быть использованы средние значения и ф в 13 ч для наиболее жаркого месяца, приведенные в главе СНиП П-А.6-72 Строительная климатология и геофизика . При этом к температуре воздуха по смоченному термометру рекомендуется прибавлять 1—3°, в зависимости от уровня требований к температуре охлажденной воды по условиям технологии производства. [c.140]

С этим нельзя согласиться. Во-первых, не дается приемлемая модель для расчета расхода перепуска (как, кстати сказать, и для расчета истечения теплоносителя). Во-вторых, сами авторы приводят в работе данные об уносе воды из сухого колодца (см. табл. на рис. 6.11), который составил 75—77% для эталонного разрыва (опыты № 36 и 44) 78—82% для разрыва, превосходящего эталонный в два раза (опыты № 16 и 32) 87%—в три раза (опыт А Ь 17) и. 89% — в четыре раза (опыт № 33), а в расчете он пpини aл я равным 100%. [c.104]

Однако при анализе поведения графита в процессе сублимации встречаются большие трудности, связанные с неопределенностью термодинамических свойств паров графита при температурах выше 3000 К. Наиболее полная и точная из существующих в настоящее время методик расчета сублимации графита приводится в работе Скала и Гильберта [Л. 7-1], однако согласно последним термодинамическим расчетам в ней не учтено поведение ряда важных компонент (в основном соединений углерода с азотом 2N2, 2N4, а также сублимирующих компонент Сг, С4 и С5). Кроме того, в [Л. 7-1] занижена теплота образования циана. Пренебрежение рядом компонент вело к некоторому занижению скорости уноса, в то же время уменьшение теплоты образования циана, наоборот, обусловливало завышение его концентрации и, следовательно, суммарной скорости уноса массы. [c.180]

Ниже приводится расчет сушки древесной щепы, проведенный по изложенной выше методике. Исходные данные по сушильным свойствам древесины взяты из работы Камея и др. [Л. 72], в которой приведены результаты опытов по сушке древесины с размерами 8 X Ю X 3 мм. Обработка данных Камея позволила определить коэффициенты /и, Л и в формуле (4). Значения этих коэффициентов для древесины размером 8ХЮХЗ мм оказались следующими [c.322]

Тепловой режим автокатода из углеродного волокна. Подавляющая часть работ, связанных с тепловыми режимами автока-тодов, посвящена острийным металлическим или пленочным автокатодам [206—209]. Ниже приводится расчет [210 теплового режима автокатода из углеродного волокна на основе ПАН. Расчеты приведены для отдельных микровыступов, определяющих работоспособность автокатода, и включают в себя как факторы нагрева (тепло Джоуля и Ноттингама, ионная бомбардировка), так и факторы охлаждения катода (теплопроводность, тепловое излучение, испарение материала катода). Из анализа эмиттирующей поверхности в растровом электронном микроскопе следует, что характерные размеры микровыступов на торце углеродного волокна таковы радиус закругления вершины 50—100 А, высота 200—400 А, радиус основания 200—500 А. При этом максимальный ток с микровыступа, приводящий к резкой нестабильности, равен 10 мкА, а общий ток с одиночного волокна — 400 мкА. [c.149]

Из формулы следует, что для минеральных масел ( = 0,9 10 кГ1см , с == = 0,45-г-0,5 кГ тл/град) перепад давления в 10 кГ1см вызывает нагрев вытекающей жидкости примерно на 0,5°С. Расчет температурного режима гидросистем в целом приводится а работах [1,5]. [c.110]

На рис. 2.11 приводится сопоставление результатов расчета критерия Стентона с опытами Холла и Прайса. Следует иметь в виду, что формулы (2.78) — (2.81) получены для области относительно небольших тепловых нагрузок, когда моясно пренебречь влиянием температурного фактора на закон теплообмена, а также не учитывать изменение скорости в ядре потока. Решение с учетом влияния этих факторов приводится в работе [1]. [c.45]

Второй аспект применения высших членов разложений полей напряжений и перемещений - это обработка полученных методами фото-упругости экспериментальных данных [61 ]. В этой работе было показано, что для правильного расчета динамических коэффициентов интенсивности напряжений по картинам изохром необходим учет нескольких членов разложений. Некоторые количественные и качественные оценки приводятся в работе [94], посвященной численному моделированию несимметричных изохром, встречающихся в экспериментах даже при симметричной деформации трещины. Используются уравнения, описьюающие напряженное состояние в вершине треш11ны с учетом членов до третьего порядка включительно. Сделаны следующие выводы. Высшие члены разложений влияют на размер и форму изохром при деформациях по модам I, II и смешанной моде. Члены третьего порядка должны учитываться только при моде II, причем на расстоянии менее 4 мм от вершины они оказывают незначительное влияние. Использование высших членов разложений повышает также точность обработки экспериментальных данных, полученных методом каустик [ 76 ]. [c.20]

В работе [37] приводится расчет к. п. д. идеального электрически согласованного ТЭГ с учетом эффектов Пельтье и Томсона для случая бесконечного числа слоев ТЭМ в ТЭЭЛ. Для учета электрического рассогласования элементов ветви ТЭЭЛ следует вводить коэффициент Л/Лмакс учитывающий отношение к. п. д. рассогласованного и согласованного ТЭЭЛ. [c.36]

У Pd4Se тетрагональная решетка ( >2 ) с двумя формульными единицами на элементарную ячейку а = 5,2324 А, с = 5,6470 А. Структура Pda.gSe неизвестна, но в работе [1] приводится расчет рентгенограммы порошка. PdS j имеет ромбическую решетку, приводимые в работе [1] периоды решетки были известны ранее. [c.325]

Электропроводность. Электропроводность воздуха рассчитана в диапазоне температур 4000 Г 20000° К и давления 10" атм по формуле (5). Расчеты показали, что достаточно учитывать три приближения. Результаты расчетов приведены на рис. 2. Произведено сравнение с данными о (Г, р), опубликованными в работах [И], [24] и [25]. В области высоких температур расхождение, наблюдающееся с упомянутыми выше данными, объясняется особенностями теории Кихара и Аоно. При низких температурах расхождение может быть вызвано главным образом выбором эффективных сечений взаимодействия электрон—атом. Бруннер, например, выбрал Qю = QгN = onst = 10 см [25]. Это оценочное значение является завышенным, что и объясняет, почему при Т 6000° К его результаты ложатся ниже кривых, полученных в настоящей работе. Видимо в качестве эффективных сечений в работе [24] были взяты более надежные величины, однако, к сожалению, авторы в статье их не приводят. В работе [И] приведены зависимости осредненных эффективных сечений электрон—атом от температуры. О достоверности этих данных трудно судить, так как авторы не уточняют источник, на основании которого определены эти величины. Однако следует отметить, что, так как эти значения превосходят соответствующие величины, принятые в настоящей работе, следовало бы ожидать заниженные, по сравнению с данными рис. 2, результаты расчета а(Т) [11]. На самом деле наблюдается обратная картина, что заставляет предполагать, что в работе [11] имеется ошибка в расчете. К такому же выводу пришли и авторы работы [26]. [c.357]

Дальнейшее теоретическое исследование течения в рабочем колесе центробежной ступени приводит к сложной задаче определения трехмерного неустановившегося течения в пространственной круговой решетке конечной ширины с учетом формы переднего и заднего дисков колеса. Решение этой задачи приводится в работах С. В. Валландера (1958), Г. Ю. Степанова (1962), А. Ф. Макарова (1967), Я. А. Сироткина (1959, 1967) и др. К числу нерешенных на сегодняшний день вопросов следует также отнести вопрос о расчете пограничного слоя, образующегося ва лопастях пространственной круговой вращающейся решетке рабочего колеса. [c.852]

Цервые экспериментальные исследования лабиринтных уплотнений раэных типов и мощности, расходуемой на вращение дисков, были выполнены в ЦАГИ еще в тридцатых годах. Вопросы, связанные с расчетом величин Л(Рз и Л д, подробно изложены в монографии М. И. Невельсона (1954). Анализ существующих методов определения величины Л д и сравнение расчетных данных с экспериментальными приводятся в работе А. Г. Бычкова (1963). [c.856]

В работе И. И. Кийсса (1949) приводится расчет железобетонных балок с учетом ползучести бетона й основания исходя из условия равенства кривизны балки и поверхности основания. Для решения исходного уравнения И. И. Кийсс пользовался приближенными методами. В качестве приложения им рассмотрена задача, в которой основание является слоистым. При решении задач старение материалов балки и основания не учитывалось. [c.202]

Рабочая методика расчета виброгасителсй простейшего типа приводится в работе автора [63]. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...