Интервал мартенситный

Состав стали особенно сильно отражается на температурных точках мартенситного превращения (Мн и Мк). Увеличение содержания углерода приводит к снижению всего интервала мартенситного превращения. [c.262]

При ступенчатой закалке рихтовку и правку склонных к короблению изделий осуществляют после извлечения их из закалочной ванны, т. е. тогда, когда сталь проходит интервал мартенситного превращения. Как было показано, металлы в момент протекания фазовых превращений обладают аномально высокой пластичностью, что и используется в процессах правки после ступенчатой закалки. [c.305]

Управление комплексом свойств СПФ - важнейшая проблема современного металловедения. Для расширения возможностей практического применения СПФ необходимо целенаправленно и прецизионно регулировать температурный интервал мартенситных превраш,ений, повысить обратимую деформацию и степень восстановления формы, реактивное напряжение и т. д. [c.380]

Характеристические точки интервала мартенситных превращений с ростом температуры нагрева в интервале возврата и полигонизации не- [c.388]

Холодную обработку давлением необходимо проводить при температурах выше интервала мартенситных превращений с промежуточными отжигами при 500 °С через каждые 20-25 % обжатия. [c.843]

Кроме того, для сплавов на основе меди характерна нестабильность температур превращения и свойств ЭПФ в результате старения при температурах близких к эксплуатационным. Для стабилизации свойств эффективно применение предварительного старения (при температурах несколько выше эксплуатационных) и термомеханического тренинга через интервал мартенситных превращений. Сплавы на основе меди характеризуются более низким сопротивлением усталости. [c.845]

Стали аустенитного класса из-за повышенного количества никеля или марганца (обычно в сочетании с хромом) имеют интервал мартенситного превращения ниже 0°С и сохраняют аустенит при 20 - 25 °С (рис. 9.1, в). Распад аустенита в перлитной и промежуточной областях отсутствует. [c.239]

А) Не влияет на температурный интервал мартенситного превращения, например. Si. Влияние же больщинства легирующих элементов проявляется весьма отчетливо. [c.83]

Продолжительность охлаждения в интервале. 350—200° (верхний интервал мартенситного превращения) в сек.............. 1620 2460 20 225 [c.155]

Интервал мартенситного превращения, количество остаточного аустенита после закалки и обработки холодом и прирост твердости некоторых марок сталей [c.93]

Марка стали Интервал мартенситного превращения, °С Количество остаточного аустенита, % Прирост твердости после обработки ХОЛОДОМ, ИЯС [c.93]

Интервал мартенситного превращения [c.99]

На количество остаточного аустенита влияет скорость охлаждения при закалке около интервала мартенситного Превращения при температуре ниже 250°С. При больших скоростях охлаждения количество остаточного аустенита на некоторых плавках может резко уменьшиться, что приведет к снижению ударной вязкости после старения. В этой связи детали, закаливаемые в воду, рекомендуется охлаждать в ней только до потемнения поверхности (потеря свечения) с последующим охлаждением на воздухе. При этом достигается быстрое охлаждение в интервале температур, опасном для выделения карбидов по границам зерен, и сравнительно медленное охлаждение при низких температурах, способствующее некоторой стабилизации аустенита и уменьшению внутренних напряжений. При закалке в воду до полного охлаждения в отдельных случаях могут образовываться закалочные трещины. [c.146]

В связи с изложенным решающее влияние иа стойкость сварных соединений среднелегированных сталей против образования холодных трещин оказывают перегрев в околошовной зоне, температурный интервал мартенситного превращения в этой зоне, а также в металле шва и скорость охлаждения околошовной зоны и металла шва в этом интервале. Чем меньше перегрев, выше температура мартенситного превращения и медленнее охлаждение, тем меньше нарушается атомное строение на границах зерен и соответственно затрудняется зарождение трещин. Кроме того, чем выше пластичность мартенсита, тем выше его сопротивляемость развитию трещин. [c.251]

Для сварных конструкций следует применять марки сталей, обладающих требуемыми механическими свойствами при возможно более низком содержании углерода и легирующих элементов, повышающих восприимчивость стали к закалке. Следует также ограничивать содержание этих элементов в металле шва. Первостепенное влияние углерода на образование холодных трещин обусловлено тем, что он во многом определяет положение температурного интервала мартенситного превращения аустенита, в свою очередь определяющего как вероятность зарождения холодных трещин, так и их развитие. [c.531]

Наконец, может оказаться, что под влиянием повышенного содержания углерода и легирующих элементов интервал мартенситного превращения опускается ниже комнат- [c.621]

Интервал мартенситного превращения от 180—140 до —90°. Остальные стали имеют близкие температуры превращения. [c.1256]

Увеличение содержания углерода приводит к снижению всего интервала мартенситного превращения. [c.188]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похол<а во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, ири таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. [c.357]

Для низкоуглеродистой сердцевины обычный интервал мартенситного превращения Ms—Мк составляет 350—200°С, а для высокоуглеродистой точка Л1и лежит при 100—200°С и Ми — ниже 0°С. Обработка холодом не вызовет в сердцевине закаленной цементованной детали никаких изменений, а в поверхностном слое произойдет превращение части остаточного аустсни-та в мартенсит. [c.381]

Из диаграммы видно, что критическая точка А, лежит при 700°С и Лз при 800 С. Перлито-троститный распад (при 500—700°С) в этой стали отсутствует, и аусте-нит может превратиться или в бей-нит (в районе 450—300°С), или н мартенсит—при быстром непрерывном охлаждении. Температурный интервал мартенситного превраще ния находится приблизительно в следующих пределах начала (точка Мя) 370°С, конец (точка Л1к) 250°С. Высокое положение точки Мк способствует образованию в этой стали в закаленном состоянии лишь небольщого количества остаточного [c.382]

Вероятно, такого типа стали целесообразно разрабатывать для крупногабаритных поковок высокий температурный интервал мартенситного превращения обеспечивает простую и надежную термическую обработку, отсутствие опасности местной стабилизации аустенита из-за неравномерности охлаждения. Отсутствие б-феррита в структуре способствует уменьшению анизотропии, отсутствие титана и низкое содержание углерода уме11ьшает опасность образования карбидной сетки при охлаждении поковок. [c.134]

Легирующие элементы также изменяют кинетику распада аусте-нита (кобальт ускоряет превращение, никель, марганец, кремний, хром, молибден и др. — замедляют), влияют на положение температурного интервала мартенситного превращения (кобаль и алюминий повышают точки и М , остальные — понижают) и замедляют процесс распада мартенсита при отпуске. [c.80]

Ко второй группе относятся стали 9Г2Ф, 9ХВГ и ХВГ, отличающиеся повышенным содержанием марганца при нормальном (на уровне примеси) содержании кремния. Марганец, вызывая при закалке резкое снижение температурного интервала мартенситного превращения в стали, способствует сохранению повышенного количества остаточного аустенита в ее структуре. Как следствие, уменьшается уровень термических напряжений и деформаций при закалке инструмента. По этой причине стали получили название малодеформирующихся. [c.92]

При высоком содержании углерода и легирующих элементов температурный интервал мартенситного превращения оказывается ниже комнатной температуры. Быстрое охлаждение такой стали до комнатной температуры приводит к сохранению аус-тенитного состояния (нержавеющие и кислотостойкие стали). [c.82]

Структура закаленной стали зависит от содержания углерода и температуры нагрева под закалку Углерод, рас творенный при нагреве под закалку в аустените, будет по нижать температурный интервал мартенситного превраще ния (рис 82) При содержании в аустените более 0,5 % С температуры окончания мартенситного превращения Мк будет ниже комнатной температуры, вследствие чего пос ле закалки в стали наряду с мартенситом присутствует остаточный аустенит Количество растворенного в аустените углерода будет определять тетрагональность и твердость мартенсита, а также количество остаточного аустенита Следовательно, твердость закаленной стали будет бпреде ляться перечисленными факторами (рис 83) [c.153]

Сг и 8—12 % Ni (гл XXII, п 2) сохраняют аустенит ную структуру при охлаждении вплоть до криогенных температур, однако аустенит таких сталей нестабилен, т е способен претерпевать под влиянием пластической де формации мартенситное превращение, в результате кото рого в структуре могут возникать мартенситные фазы Увеличение содержания хрома и никеля в сталях типа 18—8 приводит к снижению температурного интервала мартенситного превращения и уменьшает интенсивность мартенситных превращений при деформации Аустенит ные хромоникелевые стали имеют невысокую прочность при комнатной температуре Хромоникелевые стали для службы при криогенных температурах упрочняют холод ной пластической деформацией, однако повышение проч ностных характеристик в результате деформации сопро вождается снижением пластических свойств (рис 143), особенно сильно у сталей с нестабильным аустенитом, со держащих 8—10 % Ni [c.242]

Положение температурного интервала мартенситного превращения характеризует количество остаточного аусте нита, получаемого после закалки Этот интервал в сильной степени зависит от температуры нагрева под закалку При соблюдении рекомендуемых температур нагрева под закал ку значения температуры начала мартенситного превраще ния Mh=150—200°С для сталей Р6М5, Р18, Р12, Р9 и др При охлаждении до комнатной температуры остается не-распавшимся 20—25 % аустенита [c.369]

Необходимо также иметь в виду особую роль дислокаций как источников деформации, наводящей ЭПФ [23]. Поля напряжений от дислокационной субструктуры обычно имеют преимущественную ориентировку и в силу этого оказывают ориентирующее влияние на мартенситное превращение. А поскольку дислокации и их построения наследуются в цикле прямое—обратное мартенситное превращение , то ориентированное мартенситное превращение и последующее восстановление формы будут наблюдаться при термоциклировании через температурный интервал мартенситных превращений, т. е. реализуется ОЭПФ. [c.376]

Применительно к сплавам на основе никелида титана основными видами термообработки являются закалка, старение после закалки и свободное термоциклирование через температурный интервал мартенситных превраш,ений [23]. [c.380]

Старение. Большинство практичес-важных СПФ на основе никелида тана имеют резкую концентрацион-ю зависимость характеристических мператур интервала мартенситных евращений. Так, изменение содержа-1я никеля на 0,1 % в заникеленных лавах Ti-Ni влечет изменение точки [c.381]

Старение аустенита никелида титана эффективно влияет на характеристические точки температуры интервала мартенситных превращений и при этом может изменить саму последовательность мартенситных превращений при охлаждении и нагреве. Главными факторами такого влияния являются перераспределение атомов в твердом растворе с образованием обедненных и обогащенных никелем областей и поля напряжений от когерентных частиц фазы Ti3Ni4- [c.382]

Начальное снижение температурного интервала мартенситных превращений (ТИМП) объясняют накоплением искажений в структуре твердого [c.382]

В случае НТМОд холодная или теплая деформация стабильного аус-тенита, создающая сильный деформационный наклеп, резко уменьшает максимальную обратимую деформацию, наводимую после НТМОд, размывает температурный интервал мартенситных превращений, в то же время значительно повышая силовые характеристики. Например, можно получить реактивное напряжение до 1500 МПа. [c.387]

Рис. 5.22. Обратимая деформация ОЭПФ, наведенного ВТМО при 800 °С, и ее изменение при термо-циклировании через интервал мартенситных превращений

Прерывно повышаются и стабилизируются при переходе к рекристаллизации аустенита. Силовые характеристики сплавов наиболее высоки после нагрева в нижней части интервала полигонизации, когда сохраняется очень высокое сопротивление деформации аустенита. Например, поли-гонизующий нагрев при 450...500 °С привел к генерации очень высокого реактивного напряжения (1000... 1200 МПа) по сравнению с рекрис-таллизованным состоянием (400...500 МПа). Такая же обработка приводит к повышению усталостной долговечности при термоциклировании через температурный интервал мартенситных превращений под нафуз-кой в 5-10 раз. [c.389]

Термомеханическая тренировка. В заключение надо упомянуть еще один вид ТМО СПФ. Это - термоциклирование через температурный интервал мартенситных превращений под напряжением — термомеханическая тренировка (ТМТ). Этот вид ТМО используется, в основном, для наведения ОЭПФ, а также сверхупругости [23, 25]. [c.389]

Отличительная особенность марганецсодержащих сталей (9Г2Ф, ХВГ и др.) состоит в их малой деформируемости при закалке. Марганец, интенсивно снижая интервал мартенситного превращения, способствует сохранению остаточного аусте-нита (до 15-20 %), который компенсирует (частично или полностью) увеличение объема при образовании мартенсита. Это качество сталей позволяет изготавливать из них инструмент, к которому предъявляют жесткие требования к размерной стабильности при термообработке. [c.385]

Минимальное время инкубационного периода начала превращения А->(Ф+К) при 700 С для стали приведенного химического состава составляет 30 с. Полностью превращение завершается примерно через 30 мин. Интервал мартенситного превращения в стали 12X13 составляет 335 (Мн)-245° С (М,<) мартенситному превращению подвергается весь аустенит. [c.42]

Интервал мартенситного превращения в стали 40X13 составляет 270—80 С с практпческпм полным превращением аустеннта в мартенсит нрн закалке с 980—1000° С. [c.50]

Инвариантность габитусной плоскости мартенсита 225 Интервал мартенситный 208 [c.397]

Жаропрочные стали на основе 12% Сг с добавками молибдена, ванадия, вольфрама и ниобия либо являются (как правило) мартенситными, либо могут содержать в структуре до 10—15% свободного феррита. Эти стали характеризуются крайне замедленным превращением аустенита в мартенсит. Так, например, интервал мартенситного превращения в стали 0Х12НД, содержащей 0,07% С 0,31% 51 0,56% Мп 12,08% Сг 1,43% N1 и 1,28% Си, находится в области температур 390°С для начала превращения и 190°С для его завершения. При этом в зависимости от температуры изотермического распада количество зафиксированного мартенсита составляет при температуре 390°С 0%, при 350°С 12%, при 300°С 85%, при 250° С 91% и при 190° С 98%. [c.69]

Во всех случаях такая неоднородность расширяет интервал мартенситного превращения в 0бе стороны —и 1ввврх, и вниз (в том числе и при неполном растворении цементита). Поэтому, как показывают схемы рис. 6, электронагрев углеродистой стали может повышать и понижать количество остаточного аустенита по сравнению с обычной закалкой. В случае в (полное растворение цементита) непревращенного аустенита (заштрихованная часть) после электронагрева больше. В случае г (неполное растворение), хотя верхний лредат содержания углерода и яе снижается, средняя концентрация смещена к меньшему содержанию углерода, и количество непревращенного аустенита может стать ниже, чем после обычной закалки. [c.596]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...