Сварка условия для низколегированных сталей

Порошковая проволока для дуговой сварки углеродистых и низколегированных сталей подразделяется на газозащитную (ПГ), применяемую для сварки в углекислом газе или газовых смесях, и само-защитную (ПС), сварка которой осуществляется без дополнительной защиты (ГОСТ 26271-84). В соответствии с допустимыми пространственными положениями сварки и условиями формирования сварного шва проволока подразделяется [c.177]

Ширина зоны термического влияния зависит от основных ус.то-вий процесса сварки, условий отвода тепла от места сварки. При сварке среднеуглеродистых и низколегированных сталей,, склонных к закалке, в зоне термического влияния возможно образование трещин. Зона термического влияния имеет особое значение пря сварке специальных легированных сталей, чувствительных к нагреву. При сварке таких сталей возможны как закалка с образованием твердых структур и трещин, так и отжиг со снижением прочности металла на участке. зоны термического влияния. Для сварки таких сталей приходится применять специальные меры для изменения теплового режима сварки (подогрев) и последующую термическую обработку сварных соединений. [c.84]

Проволока порошковая для дуговой сварки углеродистых и низколегированных сталей. Общие технические условия [c.458]

Низкоуглеродистая и низколегированная стали Для сварки конструкций, работающих в подводных условиях Все виды соединений [c.178]

Негабаритные емкости и сооружения изготавливают из листового проката. В качестве материалов для этих объектов применяют преимущественно низкоуглеродистые и низколегированные стали. В некоторых случаях могут быть использованы двухслойные стали основной слой — низкоуглеродистая сталь, плакирующий слой — нержавеющая. Целесообразно выполнять как можно больший объем работ в заводских условиях, применяя высокопроизводительные методы сварки, которые обеспечивают высокое качество сварных швов. Конструкцию объекта расчленяют на составляющие максимально возможного для транспортировки размера (в соответствии с габаритом подвижного железнодорожного состава). [c.366]

Однако этот способ не требует специального оборудования и может быть осуществлен там, где выполняется дуговая сварка. Дуговая резка возможна в различных пространственных положениях. Подобная универсальность способствует применению (особенно в монтажных условиях) дуговой резки для углеродистых и низколегированных сталей. Резку можно выполнять как разделительную, так и поверхностную для выплавления канавок в основном металле, удаления дефектов в сварных швах и литейных отливках и т.д. [c.159]

Если выполнить наплавку на чугун электродами, предназначенными для сварки углеродистых или низколегированных конструкционных сталей, то в 1-м слое даже при относительно небольшой доле участия основного металла получится высокоуглеродистая сталь, которая при скоростях охлаждения, имеющих место в условиях сварки без предварительного подогрева изделия, приобретает резкую закалку. Поэтому металл 1-го слоя будет иметь высокую твердость, низкую деформационную способность и окажется подверженным образованию холодных трещин, а также пористости. Во 2-м слое, естественно, доля участия чугуна уменьшится, однако содержание углерода в нем будет находиться еще на высоком уровне, что также приведет к закалке и возможному образованию трещин. В последующих слоях доля участия чугуна окажется незначительной, и металл шва будет обладать определенным уровнем пластичности. [c.421]

При сварке малоуглеродистых и низколегированных термически неупрочняемых сталей степень неоднородности сварного соединения минимальна. Наблюдаемое в исходном после сварки состоянии повышение твердости в околошовной зоне и шве близкого легирования к основному металлу, как правило, снижается последующим отпуском. Опыт эксплуатации таких соединений при высоких температурах показал отсутствие заметного влияния неоднородности на работоспособность конструкции. В то же время в отдельных случаях и для таких соединений наблюдается резкое снижение прочности конструкции, например, при развитии в условиях эксплуатации процесса графитизации на участке неполной перекристаллизации. [c.56]

Обширный экспериментальный материал по характеристикам циклической трещиностойкости конструкционных сталей указывает на зависимость параметров С и п от условий нагружения и характеристик механических свойств. Однако, несмотря на широкий диапазон изменения в рамках одного класса сталей, для параметров Сип с определенной степенью вероятности могут быть приняты постоянные значения. При нормальном законе распределения параметра п его средние значения, как показал анализ экспериментальных результатов (рис. 2.32, 2.33), составляют п = 3,04 для низколегированных и п = 3,03 — для малоуглеродистых сталей. Международный институт сварки (МИС) рекомендует [93] при использовании уравнения (2.35) принимать значение п = 3,0 для сталей низкой и средней прочности и п = 3,5 для сварных соединений из этих сталей. [c.66]

К универсальным резакам относятся также вставные резаки, предназначенные для резки при выполнении монтажных, ремонтных и других работ в условиях индивидуального рабочего поста, когда сварку и резку выполняет один человек. Вставные резаки присоединяют к стволам универсальных горелок. Они имеют два исполнения резак PB-IA-02 присоединяется к стволу горелки Г2-04 предназначен для ручной кислородной резки низкоуглеродистых и низколегированных сталей резак РВ-2А-02 присоединяется к стволу горелки ГЗ-03. [c.304]

Одним из основных требований к низколегированной стали является удовлетворительная ее свариваемость, которая необходима для применения наиболее прогрессивного способа соединения металлов и получения качественных и надежных конструкций. Обычно свариваемость понимают как способность стали подвергаться воздействию термического цикла сварки с плавлением без образования трещин (горячих и холодных) и без существенного ухудшения механических свойств металла. Условия и факторы, способствующие появлению трещин при сварке, в настоящее время хорошо известны. [c.12]

Для оборудования, эксплуатируемого в условиях возможности сероводородного растрескивания, не рекомендуется применять при сварке низколегированных сталей аустенитные электроды, дающие швы с особо высокой склонностью к этому виду разрушения. Перспективным (нуждающимся в уточнении технологии) способом защиты от сероводородного растрескивания сварных швов представляется их пескоструйная или дробеструйная обработка, создающая наклеп в поверхностном слое. [c.60]

Полученные результаты указывают на неприменимость углеродистых и низколегированных сталей для изготовления элементов оборудования НТС природного газа (эксплуатируемого в условиях воздействия H2S, СО2 и водных растворов солей) без дополнительных антикоррозионных мероприятий. Совершенно недопустима сварка низколегированных сталей аустенитными электродами (без последующей термической обработки) для работы в сероводородных средах, так как при этом отмечается катастрофически быстрое растрескивание металла. [c.274]

Мп и от 0,3 до 0,6% 51). Металл шва, стойкий против образования кристаллизационных трещин, старения, имеет достаточно высокие показатели ударной вязкости как при положительных, так и при отрицательных температурах. Электроды с основным покрытием применяют для сварки металлов большой толщины, для изделий, работающих в тяжелых эксплуатационных условиях или транспортирующих газы, а также для сварки литых углеродистых, низколегированных высокопрочных сталей и сталей с повышенным содержанием серы и углерода. Электроды с фтористо-кальциевым покрытием весьма чувствительны к образованию пор во время сварки, если кромки свариваемых изделий покрыты окалиной, ржавчиной, маслом, а также если электродное покрытие ув- [c.72]

Строительные конструкционные стали должны быть прочными, обладать хорошей пластичностью в горячем и холодном состоянии, хорошей свариваемостью, должны быть дешевыми и не содержать дорогих и дефицитных легирующих элементов. Строительные конструкционные стали — все низколегированные стали перлитного класса. Они прочнее нелегированных углеродистых сталей, поэтому конструкции одинаковой грузоподъемности, изготовленные из легированных строительных сталей, весят меньше, чем изготовленные из углеродистых сталей. Стали для конструкций и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, должны обладать достаточно высокой ударной вязкостью в рабочих условиях. Строительные стали применяют в состоянии поставки (без дополнительной термической обработки). Часто строительные конструкции изготавливают из гнутых профилей и листов. Поэтому строительные стали должны быть достаточно пластичными. Стальные конструкции изготовляют преимущественно сварными. При их изготовлении широко применяют автоматическую и полуавтоматическую сварку. Чтобы обеспечить хорошую свариваемость без предварительного и сопутствующего подогревов, в строительные стали вводят не более 0,15% углерода при невысоком суммарном содержании легирующих элементов (до 2—3%). Сварные швы строительных сталей не требуют последующей термической обработки. [c.165]

Условия сварки низколегированных сталей для предупреждения образования трещин в зоне термического влияния (определены пробой TS) [c.128]

Условия сварки низколегированных сталей 28 Установка, форм 596 Установки для изготовления полотнищ 484 [c.780]

Наиболее широкое применение для сварки малоуглеродистых и низколегированных сталей в монтажных условиях нашли плавленые высококремнистые марганцевые флюсы АН-348А и ОСЦ-45. Для автома-318 [c.318]

Каждому типу электродов для сварки конструкционных, теплоустойчивых и высоколегированных сталей может соответствовать несколько марок электродов, особенно много марок разработано и выпускается для сварки конструкционных сталей. Например, к типу электродов Э42А относятся электроды марки УОНИИ-13/45, СМ-11 и др. Характеристика электродов различных марок приведена в табл. 10.5. Наиболее распространены для сварки в заводских условиях электроды марок АНО-1, АНО-6, ВРМ-12, ОЗС-4, МР-3, АНО-4, предназначенные для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. В конструкциях, к которым предъявляются повышенные требования пластичности и вязкости сварных швов, для сварки применяют электроды УОНИИ-13/45, СМ-11, УОНИИ-13/55, СК2-50 и другие этих же типов в зависимости от требований к электродам, указанным в проекте. Электроды ОЗС-18 и КД-И предназначены для сварки низколегированной атмосферно-коррозионно-стойкой стали, электроды ВСФ-65У —для сварки конструкций из высокопрочной низколегированной стали. Для сварки высоколегированных сталей используют электроды ОЗЛ-6, ЦЛ-11, ОЗЛ-8 н др., изготовляемые промышленностью, некоторые нз них приведены в табл. 10.5. [c.139]

Статическая прочность. В условиях статических нагрузок при прочности шва ниже прочности основного металла усиление стыкового шва может быть положительным фактором. В большинстве случаев регламентировать величину усиления шва в конструкции нецелесообразно. Так, для низколегированной стали 23Х2НВФА (ЭИ659) с = 90 кгс/мм стыковое соединение без непровара с усилением шва при растяжении плоских образцов сечением 10 х 40 мм имеет = 80 кгс/мм , без усиления = = 87 кгс/мм (сварка ручная электродами УОНИ-13/85). [c.67]

При сварке в углекислом газе низкоуглеродистых и низколегированных сталей электродной проволокой марок Св-08Г2С и Св-08ГС А = 0,0165. Тогда глубина провара Н для этих условий [c.187]

Если выполнить наплавку на чугун электродами, предназначенными для сварки углеродистых или низколегированных конструк-циошП)1х сталей, то в 1-м слое дан<е при отиосительио небольшой доле участия основного металла получится высокоуглеродистая сталь, которая при скоростях охлаждения, имеющих место в условиях сварки без предварительного подогрева изделия, приобре- [c.333]

Для работы в условиях Крайнего Севера при температурах ниже —40°С выпускается новый тип экскаватора — Э-1252БС, металлоконструкции которого делаются из низколегированной стали 09Г2С по ГОСТу 19282-73. Сварка ведется полуавтоматами в среде углекислого газа. По конструктивному оформлению рабочих органов северное исполнение [c.82]

В зависимости от рода получаемого шлака электродные покрытия могут быть разбиты на кислые и основные. Важнейшим моментом, определяющим качество покрытия, является степень его раскислённости или окислительная способность образуемых им шлаков. Даже в условиях весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного внешнего воздействия атмосферного кислорода нераскис-лённые или слабо раскисленные шлаки могут насытить металл шва значительным количеством кислорода за счёт перехода свободных окислов из шлака в металл. Аналогичное явление может иметь место при использовании в покрытии рудных компонентов, которые при нагреве выделяют свободный кислород, например, марганцевая руда. В советской практике для многих марок толстопокрытых электродов применяются главным образом основные рас-кислённые покрытия, особенно при сварке легированных сталей. Для регулирования химического состава металла шва и его механических свойств в советской практике в подавляющем большинстве марок покрытых электродов, применяемых для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, практикуется легирование через покрытие. Для этой цели используются в основном различные ферросплавы, которые одновременно осуществляют и другие функции в электродном покрытии (раскисление, создание мелкозернистости металла шва, повышение устойчивости дуги, улучшение технологических свойств шлака). [c.297]

При электрошлаковой сварке применяются отечественные флюсы АН-8, АН-22, ФЦ-7 и др., при условии использования электродной низкоуглеродистой или марганцовистой проволоки. Доказана возможность сварки этим способом многих низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Применяется различное сварочное оборудование аппараты, перемещающиеся в вертикальном положении по рельсам (А-433, А-480 и др.) магнитошагающие аппараты, удерживаемые на изделии электромагнитами (А-501, и т. д.) специальные аппараты для сварки кольцевых швов (А-401, А-470). [c.120]

Сварка швов трубопроводов и конструкций из низкоуглероди-стьгх сталей, в том числе корневых швов магистральных трубопроводов из низколегированных сталей в монтажных условиях не рекомендуются для сварки закаливающихся сталей с повышенным содержанием углерода и легирующих элементов [c.86]

При изготовлении сварных конструкций ьфоме отпуска применяют и другие виды термической обработки — предварительный и сопутствующий подогревы. Необходимость их использования зависит от свариваемости стали, толщины стенки соединяемых элементов конструкции и температуры окружающей среды, при которой проводят сварку. Для низкоуглеродистых и низколегированных сталей, обладающих хорошей свариваемостью, подогрева обычно не требуется. Его применяют лишь при толщине материала более 30 мм и температуре окружающей среды ниже -10 °С. Для других классов сталей предварительный подогрев почти всегда является обязательной операцией при сварке. Условия и вид термической обработки сварных соединений приводятся в нормативно-техни-ческой документации на соответствующий вид технического устройства. [c.369]

Представлены результаты долговременных коррозионных и меха-но-коррозионных испытаний сварных соединений, шполненных ручной дуговой сваркой из низколегированной стали с применением двух типов электродов, а также соединений из углеродистой стали с ме-таллизационным алюминиевым покрытием в синтетической морской воде в лабораторных условиях (+17...+19°С) и при естественном колебании температуры, характерном для осенне-зимнего периода эксплуатации (+5...-22°С). Растягивающие напряжения варьировались в диапазоне 0...0,85 от предела текучести основного металла. [c.60]

Во ВНИИНефтемаше испытывались напряженные дуговым изгибом образцы стали 12Х1МФ с аустенитными сварными швами. Такие образцы подвергались растрескиванию (с образованием трещин точно по границам сварного шва) после выдержки в течение 200 ч в 35% растворе NaOH при 90—120°С. Испытания показали недопустимость сварки низколегированных сталей аустенитными электродами для нефтеперерабатывающего оборудования, эксплуатируемого в условиях возможности коррозионного щелочного растрескивания. [c.87]

В условиях монтажа обрезка элементов профильного проката (швеллеров, балок, угольников и др.) и обработка под сварку кромок листов из углеродистых и низколегированных сталей осуществляется газовой резкой с последующим удалением грата п шлака с помощью слесарных инструментов — зубил, молотков, напильников. Обрезка сварных балок для стоек, листов, вырезка в них отверстий и вырезка заготовок из нержавеющих сталей выполняются сверлением, резкой на гильотинных ножницах, рубкой с помощью кузнеч(ного зубила и кувалды. Эти операции можно выполнять также специальными способами резки (плазменной дугой, газофлюсовой резкой) или комбинированным способом— электродуговой ручной резкой (выплавлением металла) с последующей обработкой неровностей реза шлифовальными кругами с помощью пневмо- или электрошли-фовальных машинок. [c.59]

Для строительных металлоконструкций применяют низкоуглеродистые и низколегированные стали с временным сопротивлением 370—590 МПа. При укрупнении и монтаже стальные строительные конструкции подразделяют на шесть групп сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях и подвергающиеся непосредственному воздействию динамических и вибрационных нагрузок, а также работающие под давлением и при повышенных температурах (/) сварные конструкции, находящиеся под непосредственным воздействием динамических или вибрационных нагрузок, кроме указанных в группе I, а также сварные конструкции кожухов доменных печей, вытяжных и телевизионных башен (//) сварные конструкции перекрытий покрытий и сварные конструкции цилиндрических вертикальных и траншейных резервуаров (///) сварные конструкции, не подвергающиеся непосредственному воздействию динамических и вибрационных нагрузок (/P j кипструкции I—IV групп, монтируемые при расчетной температуре ниже —40 °С и эксплуатируемые в отапливаемых помещениях (У) изготовляемые и монтируемые с применением сварки вспомогательные конструкции зданий и сооружений и слабонагруженные конструкции и элементы, напряжение в которых не превышает 0,4 расчетного сопротивления VI). [c.136]

Сварка в среде углекислого газа имеет и ряд других преимуществ возможность сварки корневого шва на весу, без использования каких-либо приспособлений получение открытой дуги, что создает условия для наблюдения и регулирования образования шва в процессе сварки увеличение скорости кристаллизации ванны в результате повышенного теплоотвода, позволяющего сваривать стык труб малых диаметров уменьшение объема работ по очистке швов при многослойной сварке в связи с отсутствием шлаковой корки возможность сварки не только поворотных, но и неповоротных стыков. Все это обусловило наиболее широкое применение сварки трубопроводов из низкоуглеродт -стых и низколегированных сталей в среде углекислого газа. [c.139]

Рис. 6. Кинетика роста зерна аустенита (I в условиях термического цикла сварки для различных низколегированных сталей 20ХГС (/), 23Г (2), 25ХГФА (3), 25ХГСА 4) при изменении температуры сварочного цикла (5)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...