Ползучесть материалов рам упругих плоских

Так же как и в расчете лопаток в пределах упругости, предположим, что напряженное состояние всех точек лопатки является одноосным, и используем гипотезу плоских сечений. Из последней следует, что в некоторой точке поперечного сечения, определяемой координатами I и т], в системе главных центральных осей выражение для пластической деформации, образовавшейся за счет ползучести материала, имеет вид [c.100]

Предположим, что материал несжимаем, упругими и пластическими деформациями по сравнению с деформациями ползучести можно пренебречь. В основу решения положим теорию упрочнения в формулировке (2.100). Результаты решения задачи в такой постановке приведены в [73]. Вначале предположим справедливым закон трения Кулона. Примем допущение об однородности напряженного и деформированного состояний по высоте заготовки, а также гипотезу плоских сечений. [c.88]

Так же, как и в гл. IV и V, будем считать материал несжимаемым, пренебрежем упругими и пластическими деформациями по сравнению с деформациями ползучести и примем допущение об однородности деформированного и напряженного состояний по высоте полосы и гипотезу плоских сечений. В такой постановке решение задачи дано в [90]. [c.133]

Плоские и объемные модели изготовляются из прозрачного материала, который для упругих моделей удовлетворяет следующим основным требованиям механическая и оптическая изотропность и однородность пропорциональность между деформациями, напряжениями и порядком полос интерференции, а также отсутствие заметных механической и оптической ползучести при прилагаемых к модели нагрузках прозрачность, достаточная для просвечивания модели в полярископе отсутствие начального оптического эффекта достаточная величина модуля упругости материала при данной его оптической активности, обеспечивающая отсутствие заметного искажения формы модели при нагрузке возможность механической обработки неклейки при изготовлении моделей при исследовании по методу замораживания — способность материала к замораживанию и достаточная величина показателя качества материала при исследовании методом рассеянного света — необходимая высокая прозрачность и оптимальные свойства рассеяния. Показатель качества , оценивающий минимальное искажение формы замораживаемой модели при получении необходимого оптического эффекта при нагрузке, принято подсчитывать по формуле [c.164]

Общая постановка плоских контактных задач для полупространства и слоя, подверженных одновременному воздействию сил тяжести и однородных, ориентированных вдоль границы, начальных напряжений дана в работе В. М. Александрова и Н. X. Арутюняна [1]. Предполагалось, что материал среды является несжимаемым и описывается либо уравнениями физически нелинейной (геометрически линейной) теории установившейся ползучести, либо уравнениями геометрически нелинейной (физически линейной) теории упругости. В предположении, что силы трения в области контакта отсутствуют, изучена проблема эллиптичности линеаризованных уравнений (внутренней устойчивости среды), исследованы явления поверхностной неустойчивости среды. В качестве иллюстрации проведен анализ влияния механических свойств и начального напряженного состояния среды на контактную жесткость. Для потенциала Муни обнаружены значения начальных напряжений, при которых упругий континуум начинает работать как основание Винклера. [c.236]

Исследуем теперь предельные случаи изменения параметра неоднородности р. Пусть р = 1, т. е. % у) = 0. Тогда, если слои изготовлены из одного материала и т = О, а сила, действующая аа штамп с плоским основанием, от времени не зависит, получим, 4то распределение давлений под штампом будет таким же, как в аналогичной упругой задаче, т. е. ползучесть в этом случае не оказывает влияния на распределение контактных напряжений. [c.466]

Для случая плоского напряженного состояния упруго-орто-тропного стеклопластика, когда действующие напряжения направлены вдоль основных направлений материала, уравнения связи напряжений и деформаций согласно наследственной теории ползучести (вариант сдвиговой ползучести) принимают вид [c.45]

Замечание. Пусть слои изготовлены из одного и того же материала и имеют одинаковый возраст. Пусть далее сила, действующая на штамп с плоским основанием, не зависит от вреигенн. Тогда можно показать, что распределение контактных давлений будет таким же, как в упругой задаче, т. е. ползучесть в этом случае не оказывает влияния на распределение контактных напряжений. [c.135]

Пусть бесконечно длинный стрингер малой толщины h прикреплен к полуплоскости, находящейся в условиях плоской деформации. Будем читать, что материалы стрингера и полуплоскости обладают свойством ползучести, которое характеризуется неоднородностью процесса старения. Обозначим меру ползучести стрингера l (i, т), переменный по его длине возраст — Ti (х), модуль упругости — El (i). Соответствующие характеристики для полуплоскости будут Са t, т). Та х) и t). В дальнейшем примем, что El (t) = Е] = onst, Е2 t) = Е2 = onst, Та = onst. Кроме того, считается, что для материала полуплоскости коэффициенты поперечного сжатия для упругой деформации Vi (i) и деформации ползучести Va t, т) одинаковы и постоянны [c.136]

Характер высокотемпературной ползучести материалов отличается от аналогичных процессов в области умеренных температур. При этом есть некоторые особенности деформационного поведения, упрощаюш ие подходы к построению системы определяющих уравнений, и в то же время могут проявиться особенности противоположного характера. Так, в области умеренных температур общепринятые диаграммы упруго-пластического деформирования а-Е имеют четко выраженные участки упрочнения, как и при комнатной температуре. При высоких температурах материал деформируется как идеально-пластическая среда. Па рис. 1а представлены диаграммы а- циркониевого сплава Zr-2,5%Nb при растяжении плоских образцов со средней скоростью деформирования е 10 с в диапазоне температур 18 Т 700 °С. Из диаграмм видно, что при Т > 600 °С деформационное упрочнение отсутствует, а диаграммы имеют характерный для идеальной пластичности вид. [c.727]

Релаксация напряжений в полом цилиндре. Рассмотрим длинный толстостенный металлический цилиндр, который получил небольшую упругую радиальную деформацию, вызванную натягом при насадке его на жесткий вал. Если это соединение подвергнуть воздействию умеренно повышенной температуры, то возникающие деформации ползучести вызовут постепенное снижение давления натяга и напряжен11Й сТг в стенке цилиндра. При этом небольшое радиальное увеличение ра внутреннего радиуса г=а остается постоянным. Однако соответствующая упругая деформация будет постепенно преобразовываться в остаточную. Решение этой релаксационной задачи получил Дэвис ) для случая цилиндра, находящегося в условиях плоской деформации, когда осевая деформация отсутствует (ег=0). Предполагалось также, что материал полностью несжимаемый по отношению как к упругим, так и пластическим деформациям и что течение имеет вполне общий характер и характеризуется коэффициентом вязкости 1, изменяющимся [c.693]

Т. Ширинкулов (1964) установил, что плоская контактная задача линейной теории ползучести с учетом старения материала для тел, модуль упругости которых возрастает с глубиной по степенному закону, тоже может быть сведена к решению двух интегральных уравнений типа (3.7) и (3.8). В другой работе того же автора (1963) на основе наследственной теории старения приводится решение плоской контактной задачи линейной теории ползучести с учетом сил трения, когда коэффициенты поперечного расширения сжимаемых тел равны и постоянны во времени. [c.196]

Малый параметр может быть введен в теории пластичности различным образом. А. А. Ильюшин [58] использовал в качестве малого параметра величину, обратную модулю объемного сжатия, и исследовал нормальные и касательные напряжения при чистом изгибе балки за пределом упругости. Отметим, что вопросы, связанные с линеаризацией по коэффициенту Пуассона, рассмотрены ниже в Добавлении. Методом малого параметра, характеризующего геометрию тел, Л. М. Качанов [63, 64] рассмотрел кручение круглых стержней переменного диаметра и ползучесть овальных и разностенных труб. В работе [30] малый параметр характеризует различие между плоским деформированным и осесимметричным состояниями. Б. А. Друянов [13, 14] при помощи метода малого параметра учел неоднородность пластического материала. Здесь малый параметр характеризовал возмущение условия пластичности. Свойства пластического материала характеризует малый параметр в работах Л. А. Толоконникова и его сотрудников [76—78], а также в [83]. [c.9]

В задаче вдавливания жесткого щтампа с плоским основанием в полупространство из нелинейного материала имеем аналогичные граничные условия на поверхности контакта для случая нелинейной упругости (определяющее соотнощение (6.73)) и для случая нелинейной ползучести (соотношение (6.74)). В первом случае задаются перемещения йг = onst = б, а во втором случае — скорость перемещения 2 = onst = 6. Таким образом, имеет место ситуация, подобная нагружению полуплоскости сосредоточенной силой давления под основанием щтампа для случаев нелинейной упругости и ползучести совпадают. [c.228]

При очень большом числе циклов нагоужения (порядка 10 -1 (г), характерном для транспортных ГТУ (судовых, авиационных), и температурах, при которых ползучесть металла в пределах полотна диска не играет существенной роли, представляется наиболее обоснованным требование практически полного отсутствия пластических деформаций во всех циклах (за исключением разве некоторого, относительно небольшого, количества первых циклов). Этому требованию проще всего удовлетворить при проектировании с использованием расчетов, основанных на теории приспособляемости. Поэтому такой подход в последнее время кладется в основу нормирования запасов прочности для циклических режимов (с учетом температурных напряжений), соответствующих наиболее часто встречающимся в эксплуатации маневрам ГТУ. При этом следует отметить, что в тех случаях, когда в пределах полотна диска имеют место значительные концентраторы напряжений (на ободе, у отверстий для крепления и т.д.), обычный его упругий расчет (лежащий в основе расчета дисков по теории приспособляемости) необходимо дополнять расчетом его по схеме плоской задачи или пространственной осесимметричной задачи теории упругости (например, методом конечных элементов) с тем, чтобы при нахождении условий приспособляемости учесть фактические значения напряжений в районе концентраторов. В тех случаях, когда диск ГТД работает при таких температурах, при которых уже нельзя пренебречь ползучестью его материала, расчет диска по теории приспособляемости (даже если в рамках этого расчета вместо предела текучести используется какая-либо другая характеристика материала, связанная с ползучестью, например предел ползучести сгл на соответствующей базе и циклический предел упругости в условиях ползучести Sт), представляется недостаточным и его желательно дополнять расчетом стабилизированного цикла [71] и деформаций ползучести, накапливаемых в каждом таком цикле. Применительно к переменным режимам аварийного типа Например, пуск из холодного состояния с последующим мгновенным или просто очень быстрым набором перегрузочной мощности), в процессе которых могут возникать относительно большие пластические деформации (и, может быть, ползучесть), но зато известно, что число таких циклов нагружения за весь срок службы двигателя невелико (например, несколько десятков) описанный выше подход уже не является целесообразным. Для оценки запасов прочности применительно к таким режимам (определяемых как отношение числа циклов до разрушения или появления макроскопической трещины к фактическому числу циклов) необходим расчет, как минимум, параметров стабилизированного цикла или полный расчет кинетики нагружения - цикл за циклом, а также знание соответствующих критериев разрушения, учитывающих накопление повреждений от необратимых деформаций любого типа. аяя [c.483]

В отличие от металлических упругих элементов муфт, выполненных главным образом в виде плоских или витых пружин и работающих в основном на изгиб и кручение, резиновые упругие элементы имеют более сложную геометрию и более сложный характер нагружения, а поэтому более сложны в расчетном отношении. Подавляющее большинство задач, связанных с исследованием напряженно-деформированного и температурного состояний резиновых упругих элементов муфт, не может быть решено обычными методами теории упругости. Здесь требуются специальные приемы и методы решения, свойственные главным образом изделиям из высокоэластичных материалов. Дело в том, что резина — реологически очень сложный материал. Ее физико-механические свойства существенно зависят от величины и скорости деформации, температуры и длительности эксплуатации. В резине более отчетливо проявляются релаксационные процессы и ползучесть, чем в металлах, и это приходится учитывать при проектировании муфт. В частности, из-за релаксационных процессов приходится во избежание значительного падения давления, а следовательно, и сил трения создавать избыточное предварительное поджатие буртов оболочек и диафрагм (см. рис. 1.1 —1.2), приводящее к снижению их долговечности. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...