Коэффициент поперечного расширения

Температурный. коэффициент поперечного расширения проволоки в диапазоне температур от 20 до 3000°С лежит в пределах (82—92) 10 К , зависимость его от состава сердечника и массы покрытия приведена в табл. 2-13. [c.79]

Рнс. 2-3. График зависимости температурного коэффициента поперечного расширения платинита от содержания никеля в сердечнике к Меди в проволоке. [c.80]

Рис. 7.3, Базисные векторы для стационарного сдвигового течения и мгновенного свободного восстановления К определению угла сдвига при восстановлении 8 и коэффициента поперечного расширения h .

Рис. 7.5. Мгновенное и запаздывающее свободное восстановление после внезапной остановки стационарного сдвигового течения. Зависимость от времени коэффициента поперечного расширения h- н величины сдвигового восстановления tge для каучукоподобной жидкости с функцией памяти ц (т) = а, [ехр ( — т/т,) -I- ехр (—t/2ti)]. Установившееся сдвиговое течение со скоростью сдвига G = 2/ti (/< 0) напряженное состояние (/ 0) (см. работу

Коэффициенты поперечного расширения [c.305]

Определение коэффициента поперечного расширения х на пластмассовом образце. [c.261]

Определение коэффициента поперечного расширения [д, может происходить согласно примеру, представленному на рис. 144. [c.264]

Пусть а р, Ьар — тензоры первой и второй квадратичных форм срединной поверхности, Уа — символ ковариантного дифференцирования в метрике а р, О — модуль сдвига, V — коэффициент поперечного расширения, р — плотность материала, к — толщина оболочки, р — компоненты вектора внешних сил, тпа — компоненты вектора моментов, отнесенных к единице площади срединной поверхности, г + г/ + гг] — компоненты вектора смещения, z — расстояние точки от срединной поверхности. Тогда основные соотношения сводятся к следующей системе уравнения движения [c.232]

Определить напряжения в стержнях системы, изображенной на рисунке, после нагрева среднего стержня на 50° С. Вертикальный стержень дюралюминиевый с площадью поперечного сечения f д = 3 см , наклонные стержни из стеклопластика СВАМ с == = 8 см . Температурный коэффициент линейного расширения дюралюминия д = 26 10 , модуль упругости СВАМ = = 35 ГПа. [c.25]

Модуль упругости стали при сдвиге. ... Температурный коэффициент линейного расширения стали Температурный коэффициент линейного расширения меди Коэффициент поперечной деформации стали...... [c.8]

При нагреве конструкции и шпилька, и трубка удлиняются, и если бы коэффициенты линейного расширения их материалов были одинаковы, то никаких температурных напряжений ни в шпильке, ни в трубке не возникло. Трубка при нагреве должна была бы удлиниться больше, чем шпилька (так как а >а ), но этому препятствует гайка, навернутая на шпильку. Таким образом, трубка давит на гайку, мешающую свободному температурному удлинению трубки, и тем самым вызывает растяжение шпильки. Сама трубка при этом оказывается сжатой. Усилия в произвольном поперечном сечении системы шпилька-трубка будут иметь направления, указанные на рис. 2-13,6. Уравнение равновесия сил, действующих на отсеченную часть, дает [c.38]

Коэффициент линейного расширения в поперечном направлении X Ю . .. 13 5 5,9 [c.599]

Когда однонаправленный композит нагружается поперек волокон, возникает критическая ситуация. При этом жесткость достигает минимума и критерий прочности определяется величиной напряжений и деформаций в матрице. Относящиеся к этому случаю микромеханические исследования большей частью носят аналитический характер [9]. В некоторых исследованиях рассматриваются средние (макроскопические) механические характеристики и даются выражения для модулей в поперечном направлении и коэффициентов теплового расширения композита. Некоторые из этих работ основаны на энергетических [c.493]

Молибден, как и вольфрам, обладает большой прочностью которая сохраняется и при высоких температурах. Для него характерно благоприятное сочетание высокой теплопроводности, низкой теплоемкости и малого коэффициента линейного расширения. Обрабатываемость его удовлетворительная, но осложняется хрупкостью и склонностью к окислению при температурах 400—500° С. Хрупкость связана с содержанием в металле кислорода, азота и углерода. Степень загрязненности указанными примесями зависит от способа получения молибдена и его сплавов — из порошков или электро-дуговой и электроннолучевой плавкой. Способ получения определяет и структуру строения. Легче обрабатываются и дают более чистую поверхность сплавы с однородным волокнистым строением, когда длина зерна в несколько раз больше поперечного сечения. [c.38]

Здесь рассматриваются задачи трех типов 1) усадочные напряжения, возникающие при равномерном изменении температуры в конструкциях, составленных из элементов, которые изготовлены из материалов с неодинаковыми коэффициентами температурного расширения 2) напряжения в цилиндрах с многосвязным контуром поперечного сечения при установившемся градиенте температуры 3) нестационарные температурные напряжения. [c.320]

Если сплошной цилиндр,— пишет Био [9],— нагревается равномерно или неравномерно так, что создается стационарное распределение температур, одинаковое во всех поперечных сечениях, то возникают только сжимающие или растягивающие напряжения, перпендикулярные плоскости поперечного сечения и равные = —Eet = —ЕаТ. Здесь Е — модуль упругости материала цилиндра, а — его коэффициент температурного расширения и Г — температура. [c.352]

Обозначения At — изменение температуры в С (плюс при нагреве и минус при охлаждении) а — коэффициент линейного расширения материала стержня Е — модуль продольной упругости а — нормальное напряжение в поперечном сечении (плюс при растяжении и минус при сжатии) Л/ — изменение длины в рассматриваемом случае I — перво- [c.22]

Температура газа при обтекании лопатки потоком, как правило (в реактивном облопачивании), падает. Независимо от этого меняется по профилю коэффициент теплоотдачи аг, достигая максимума на входной и выходной кромках. Поэтому температура лопатки по профилю переменна наибольшие ее значения наблюдаются на кромках. Эта переменность температуры вызывает образование температурных напряжений в лопатке, которые пропорциональны величине ЕоА , где Е — модуль упругости, а — коэффициент линейного расширения, А1 — разность температур между отдельными участками поперечного сечения, например между кромкой и участком наибольшей толщины профиля. Эти напряжения в высокотемпературных газовых турбинах часто вызывают трещины на кромках, в особенности при нестационарных режимах. [c.99]

Отрицательное значение коэффициента теплового расширения в направлениях базисных плоскостей определяется боковым сжатием вследствие значительной амплитуды поперечного сжатия. [c.27]

Поведение детали при термической усталости зависит от свойств материала термического коэффициента линейного расширения а, коэффициента теплопроводности X, модуля нормальной упругости Е, предела текучести Tq.j, относительного удлинения б, поперечного сужения i ), а также от формы и размеров деталей, характера их нагрева и нагревающей среды. [c.343]

Температурный коэффициент линейного расширения нормального, отпущенного (500° С, 2 ч) в вакууме ванадия в поперечном магнитном поле напряженностью 1 103 Э [c.109]

Рис. 7.4. Мгновенное свободное восстановление после внезапного прекращения установившегося сдвигового течения. Зависимость от скорости сдвига G величины сдвигового восстановления tg е, коэффициента поперечного расширения 2 и модуля (1q высокоэластической жидкости с функцией памяти (т) = (fioAi) exp (—т/т ) (см.

На основании этих экспериментов можно считать, что при действии постоянной нагрузки деформации ползучести бетона до образования в нем необратимых микротрещин практически пропорциональны напряжениям, а коэффициент поперечного расширения имеет примерно ту же величину, что и при кратковременном нагружении (Р. Лермит, цит. соч.). Это — область почти линейной ползучести. Деформация ползучести в этой области, вызванная единичным напрянгением, практически не зависит от величины напряжения и называется мерой ползучести. Правда, в первый момент после приложения нагрузки наблюдается некоторая нелинейность деформаций ползучести и в этой области (С. В. Александровский, 1966 Н. И. Катин, 1959), вследствие чего [c.159]

Т. Ширинкулов (1964) установил, что плоская контактная задача линейной теории ползучести с учетом старения материала для тел, модуль упругости которых возрастает с глубиной по степенному закону, тоже может быть сведена к решению двух интегральных уравнений типа (3.7) и (3.8). В другой работе того же автора (1963) на основе наследственной теории старения приводится решение плоской контактной задачи линейной теории ползучести с учетом сил трения, когда коэффициенты поперечного расширения сжимаемых тел равны и постоянны во времени. [c.196]

После графитизации в матрице появляются трещины и пустоты вокруг волокон, уложенных в направлении 2. В направлениях х, у таких дефектов не наблюдалось. Одной из возможных причин образования трещин является различие в температурных коэффициентах линейного расширения а анизотропных полокон н матрицы. В осевом направлении для высокомодульных волокон о. = 2-10 °С" , в поперечном — а = (18-г-23) X X 10 [109]. Система трещин [c.183]

Примечание. Деформация и коэффициент линейного расширения в цоперечном направлении определяются свойствами связующего. Представленные в таблице деформации характерны для хрупких термостойких поли.меров. Значения приведенной поперечной деформации могут быть увеличены в 2 раза, если используются пластичные, нетеплостойкие полимеры (например, ВР-907). Коэффициент линейного расширения в поперечном направлении можно изменять от 10 до 3 0 соответствующим выбором связующего. Данные соответствуют 60%-ноау объемному содержанию волокон. [c.73]

Свойства поверхности раздела зависят также от физико-механических характеристик смолы, таких, как предел прочности и модуль упругости при растяжении, относительное удлинение при разрыве, коэффициент теплового расширения и температура стеклования. Эпоксидные смолы после отверждения имеют плотную аморфную структуру с поперечными связями, обладающую высокой адгезией. Вблизи поверхности раздела предел прочности смолы на растяжение может превышать 7 кгс/мм , модуль упругости при растяжении составляет 350 кгс/мм и относительное удлинение при разрыве—-около 1—3%- Теоретически в однонаправленном стекло- или углепластике можно получить такой же высокий предел прочности на растяжение в поперечном направлении, как и предел прочности смолы (7 кгс/мм и более). Однако даже при наличии очень прочной адгезии поверхность раздела находится в сложнонапряженном состоянии из-за разницы коэффициентов теплового расширения смолы и волокон [21, 69]. [c.261]

Установлено, что коэффициенты термического расширения однонаправленного композита в осевом направлении отрицательны и малы по абсолютной величине, а в поперечном направлении принимают большое положительное значение. Совместное влияние анизотропии и низкой прочности при поперечном растяжении вызывает возникновение температурного растрескивания в ортогонально армированных пластиках в результате их охлаждения ниже температуры отверждения. [c.366]

Ортогонально армированные под углами 0 и 90° образцы, изготовленные горячим прессованием из листов препрега, содержат температурные трещины. Они обусловлены низкой прочностью на поперечное растяжение и остаточными термонапряжениями, возникающими при охлаждении в пресс-форме из-за анизотропии коэффициентов термического расширения. [c.381]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

В табл. 3 приведены типичные свойства высокомодульных волокон, которыми армируют пластики для низких температур. Kevlar 49 является разновидностью арамидно-го волокна производства Е. I. Du Pont orporation , часто используемого в композитах на органической основе. Это волокно по сравнению со стеклом обладает повышенным модулем упругости при относительно низкой стоимости. Недостатками этих материалов является сравнительно низкая прочность при сжатии, пониженная поперечная прочность и очень большое отрицательное значение коэффициента линейного расширения в продольном направлении. [c.74]

Модуль упругости слоистых пластиков, армированных высокомодульным углеродным волокном, составляет более 310 ГПа при прочности 690 МПа. И наоборот, прочность пластиков, армированных высокопрочным углеродным волокном, превышает 1380 МПа, а величина модуля составляет 138 ГПа. Отрицательный коэффициент линейного расширения волокна позволяет получать углепластики, имеющие почти нулевое значение этой характеристики. Углепластики имеют сравнительно низкую прочность в поперечном направлении и, как пра1зило, применяются исключительно в случаях одноосного нагружения. Они существенно дороже стеклопластиков, но значительно дешевле [c.75]

Обозначения М—изменение температуры в °С (плюс прн нагреве и минус при охлаждении) а — коэффициент линейного расширения материала стержня —модуль продольной упругостп а — нормальное напряжение в попереч-пом сечении (плюс при растяжении и минус при сжатии) Д/ — изменение длины в рассматриваемом случае I — первоначальная длина стержня постоянного поперечного сечения 1 и 2 — индексы, указывающие номера стержней. [c.24]

Число Грасгофа Gr — это критерий подобия, определяющий соотношение между подъемной силой, вызванной разными значениями плотности среды в различных точках потока, и силами вязкого тренри. Число Грасгофа зависит от характерного размера поперечного сечения потока /, кинематической вязкости жидкости V, коэффициента объемного расширения жидкости р, (см. подраздел 1.3.4), температурного напора между поверхностью стенки и жидкостью А7 = Т - Гж и может быть вычислено по формуле [c.131]

Температурный коэффициент линейного расширения нормального тантала в поперечном магнитном поле напшряженностью 1 10 Э [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...