Оболочки цилиндрические двухслойные

Осесимметричная деформация круговой цилиндрической оболочки. Применение двухслойной модели приводит к особенно простым результатам для осесимметричной деформации круговой цилиндрической оболочки при отсутствии осевой силы. Изменение кривизны в поперечном направлении при этом отсутствует. Обозначая через 8 скорость окружной деформации, а через х скорость изменения кривизны образующей, находим, что [c.137]

КОНТАКТНАЯ ПРОЧНОСТЬ ДВУХСЛОЙНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ЛОКАЛЬНЫХ ОСЕСИММЕТРИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ [c.309]

В работе рассматривается двухслойная трансверсально-изо-тропная цилиндрическая оболочка конечной длины, находящаяся под действием внешней осесимметрической нагрузки (рис. 1). Предполагается, что нагрузка действует на некотором участке, т. е. носит локальный характер. [c.309]

Рис. 1. Расчетная схема двухслойной цилиндрической оболочки.

На базе уточненных уравнений теории оболочек типа Тимошенко исследовано напряженное состояние в двухслойной цилиндрической оболочке, находящейся под действием внешней осесимметричной нагрузки, носящей локальный характер. Произведен численный расчет контактных (межслойных) касательных и нормальных напряжений для различных соотношений толщин слоев. Результаты представлены в виде графиков. [c.389]

Как видно из таблицы, резкое увеличение частоты собственных колебаний оболочки может быть достигнуто путем увеличения ее жесткости с помощью шпангоутов таврового поперечного сечения. Шпангоуты прямоугольного сечения для оболочек относительно большого диаметра не могут привести к достаточно большому увеличению частоты собственных колебаний, поэтому для обеспечения высокой собственной частоты колебаний наиболее целесообразной следует считать двухслойную цилиндрическую оболочку с поперечными ребрами жесткости в виде шпангоутов прямоугольного сечения. Очевидно, что частота колебаний такой оболочки будет выше, чем частота колебаний соответствующей ей оболочки 7, рассмотренной в таблице. [c.118]

В работе [131] приведены результаты экспериментального исследования двухслойных стеклопластиковых цилиндрических оболочек с R = 127 мм, R/1 = 0,25, у которых окружные слои являются наружными,.а спиральные под углом Теоретические результаты оказываются близкими к результатам эксперимента (табл. 7.10). При этом ориентировались на следующие значения характеристик упругости для волокна Еа = 7,24 х X10 МПа, Ua — 0,20 для связующего Ем = 3,45 10 МПа, = = 0,35. Другие характеристики монослоя рассчитывались по формулам работы [117]. [c.292]

Определенный интерес вызывает картина напряженно-деформированного состояния перекрестно армированной оболочки с переменным углом армирования. С зтой ситуацией мы сталкиваемся, например, при расчете пневматических шин. Рассмотрим двухслойную цилиндрическую оболочку с заданными выше механико-геометрическими параметрами, закон армирования которой показан на рис. 10.10. [c.215]

Наиболее проста линейная постановка для цилиндрических оболочек разной длины, установленных с натягом. Без учета обжатия, т. е. когда в решение входят сосредоточенные поперечные силы на границе зоны контакта, задача изучена авторами работ [37, 38, 101, 102], где решены дифференциальные либо интегральные уравнения. Обжатие по модели Винклера введено в работах [39, 40], по модели упругого цилиндра и слоя — в [144, 145]. В двух последних работах контактное давление становится бесконечным на границах зон контакта. С помощью теории Тимошенко эта задача исследована в [197]. Решение такой же задачи получено [41] представлением контактного давления в виде суммы произведений неизвестных коэффициентов на заданные функции, ортонормированные на участке контакта. Коэффициенты вычисляются методом наименьших средних квадратов из кинематического условия контакта, граница зоны контакта уточняется итеративным путем. Этот подход позволяет существенно упростить расчеты, поскольку в нем не требуется решать дифференциальные или интегральные уравнения относительно контактного давления, результаты же полностью совпадают с данными [38, 39]. Такой же метод применен в работах [45—17] для анализа НДС двухслойного сильфона с промежуточным податливым кольцом. [c.15]

ДВУХСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ [c.162]

Зависимость характеристик напряженно-деформированного состояния от соотношения между модулями Юнга связующего и армирующих волокон исследовалась на примере двухслойной консольной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерно распределенным давлением интенсивности Р, первый (внутренний) слой которой армирован в осевом направлении, второй — в окружном. Принималось, что край д = О оболочки защемлен, край д = I свободен от усилий. Этому способу закрепления и нагружения краев оболочки соответствуют краевые условия (6.2.8). [c.174]

Максимальные прогибы, изгибающие моменты, окружные усилия двухслойной консольной армированной цилиндрической оболочки [c.174]

Разрушающая интенсивность давления двухслойной армированной консольной цилиндрической оболочки [c.174]

В табл. 6.2.11, 6.2.12 в зависимости от параметра R/1 приведены результаты расчета двухслойной цилиндрической оболочки с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением. Результаты получены для оболочки, первый (внутренний) слой которой армирован в осевом направлении, второй — в окружном при следующих значениях параметров [c.175]

Разрушающая интенсивность давления двухслойной армированной цилиндрической оболочки с жесткими днищами [c.176]

В табл. 6.3.5, 6.3.6 приведены зависимости от параметра а характеристик напряженно-деформированного состояния двухслойной армированной волокнами цилиндрической оболочки с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидро- [c.181]

В качестве числового примера рассмотрим случай осесимметричной формы потери устойчивости. Для двухслойной цилиндрической оболочки влияние перерезывающей силы на акр при осесимметричной форме потери устойчивости исследовано в работе [91]. [c.107]

Свердлов А. И., Ш а л а ш и л и н В. И. Об устойчивости двухслойной цилиндрической оболочки при осевом сжатии с учетом поперечных сдвигов. В сб. статей [29], 1967. [c.165]

Двухслойная модель цилиндрической оболочки при действии внешнего давления и продольного сжатия рассматривалась в [29]. В задаче о выпучивании вводятся некоторые начальные отклонения формы от идеальной. Используется вариационное уравнение [138]. Результаты расчетов критического времени при заданных начальных отклонениях сравниваются с результатами из [21] и [244]. [c.271]

Имеется много работ, посвященных устойчивости труб при протекании внутри них жидкости. Задача об устойчивости двухслойной цилиндрической оболочки, в полостях которой течет жидкость, решена в работе [58]. [c.508]

Генератор СНАП-1А. состоял из внешней оболочки, в которой размещены термоэлементы, и теплового блока, поддерживаемого стойками внутри оболочки (рис. 7.20). Форма оболочки цилиндрическая с двумя полусферическими крышками. Оболочка двухслойная внутренний слой толщиной 0,16 см изготовлен из нержавеющей стали и цспользуется для крепления горячих спаев термоэле- [c.189]

В, И, Мазалов и Ю, В, Немировский (1966) рассмотрели задачу о симметричной деформации круговой цилиндрической оболочки, используя двухслойную модель и критерий наибольшего приведенного напряжения, Был изучен случай шарнирно опертой оболочки конечной длины под действием кольцевой нагрузки, получено замкнутое решение, [c.138]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах. [c.2]

На практике часто встречаются цилиндрические двухслойные оболочки, причем оба слоя могут быть выполнены из одинакового материала или один слой металлический, а второй из анизотроп- [c.196]

Случай двухслойной оболочки с кольцевыми трещинами в слое исследовал Джоунс [135], который рассмотрел также цилиндрическую оболочку, состоящую из произвольного набора слоев ортотропного композиционного материала с различными модулями упругости при растяжении и сжатии (Джоунс, [1361). Ставски [c.234]

Пао [214] распространил теорию оболочек Флюгге на задачи термоупругости для ортотропных слоистых оболочек и пблучил конкретные результаты для двухслойных ортогонально-армированных цилиндрических оболочек из стеклопластика, шарнирно опертых по краям и подверженных равномерному температурному воздействию. Сравнение этих результатов с решением, основанном на аналогичном варианте теории Доннелла, показало, что кольцевые усилия и моменты для оболочек с отношением радиуса к толщине порядка 10—5 различаются примерно на 5—10%. [c.237]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

Контактная прочность двухслойных цилиндрических оболочек при локальных осесимметрических нагрузках / Колянковский М. А.— В кн. Многослойные сварные конструкции и трубы. Материалы I Всесоюз. конф. Киев Наук, думка, 1984, с. 309—314. [c.389]

В качестве примера расчета с использованием процедуры GASOR рассмотрим двухслойную перекрестно армированную цилиндрическую оболочку, нагружшную нормально распределенной нагрузкой q = - Яо Слои оболочки расположены антисимметрично с углами укладки волокон 7( ) = = (-1) " У (к = 1,2). Геометрические параметры оболочки (см. рис. 7.1) возьмем из работы [9.2] / = 2 Л = 1 Л = 0,1 [c.206]

Для изучения напряженно-деформированного состояния малослойных перекрестно армированных оболочек с позиций уточненной теории оболочек рассмотрим детально проанализированную в предыдущем подразделе двухслойную перекрестно армированную цилиндрическую оболочку, правый торец которой перемещается на заданное расстояние Mq- Исходные характеристики материала слоев те же, что и в п. 10.1, Геометрические параметры оболочки также оставим прежними = = 2,5 мм R=l= 100 мм. [c.219]

Демидов исследовал ползучесть двухслойной оболочки из анизотропных материалов [100]. В статье Конкина [148] рассмотрена ползучесть трехслойных подкрепленных цилиндрических [c.9]

В статье Коварика (V. Kovari ) [413] рассмотрена двухслойная линейно вязкоупругая цилиндрическая оболочка под действием осесимметричной распределенной нагрузки, изменяющейся во времени и по длине. Обсуждаются возможные способы решения выписанных уравнений. [c.12]

Некоторые задачи об отыскании верхней и нижней границ несущей способности пластинок и цилиндрических и сферических оболочек рассмотрел в 1946 г. в своей диссертации С. М. Фейнберг. Значительно позже его результаты были получены американскими авторами. Сначала задача была решена для осесимметричной цилиндрической оболочки, а затем для произвольной оболочки вращения (пренебрегается кольцевыми моментами). Более поздние работы уже не опирались на это допущение. Оболочки в работах этого направления считались двухслойными, принималось условие текучести Треска. [c.268]

С учетом упругих деформаций задача о выпучивании оболочки под действием внешнего давления рассматривалась в работах Уэя [302], Уэя и Грегори [303], Серпико [294], Баргмана [183]. В [303, 183] была принята двухслойная модель. В [294] использовался вариационный метод и принималось допущение о линейном распределении напряжений по толщине оболочки. Вариационный метод в той же задаче применялся Малмбергом [268]. В [183] показано, что критическое- время существенно зависит от переменной составляющей внешнего давления. Критическое время выпучивания цилиндрической оболочки с начальной эллиптичностью под действием внешнего давления при учете неравномерного нагрева рассчитывал Пэн [275]. Здесь использовался шаговый метод по времени в сочетании с методом сеток.. [c.270]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...