Оболочки цилиндрические двухслойные нагрузке

КОНТАКТНАЯ ПРОЧНОСТЬ ДВУХСЛОЙНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ЛОКАЛЬНЫХ ОСЕСИММЕТРИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ [c.309]

В работе рассматривается двухслойная трансверсально-изо-тропная цилиндрическая оболочка конечной длины, находящаяся под действием внешней осесимметрической нагрузки (рис. 1). Предполагается, что нагрузка действует на некотором участке, т. е. носит локальный характер. [c.309]

На базе уточненных уравнений теории оболочек типа Тимошенко исследовано напряженное состояние в двухслойной цилиндрической оболочке, находящейся под действием внешней осесимметричной нагрузки, носящей локальный характер. Произведен численный расчет контактных (межслойных) касательных и нормальных напряжений для различных соотношений толщин слоев. Результаты представлены в виде графиков. [c.389]

Рис. 3.4о. Графики осевой критической нагрузки двухслойной цилиндрической оболочки (62=0)

В, И, Мазалов и Ю, В, Немировский (1966) рассмотрели задачу о симметричной деформации круговой цилиндрической оболочки, используя двухслойную модель и критерий наибольшего приведенного напряжения, Был изучен случай шарнирно опертой оболочки конечной длины под действием кольцевой нагрузки, получено замкнутое решение, [c.138]

Контактная прочность двухслойных цилиндрических оболочек при локальных осесимметрических нагрузках / Колянковский М. А.— В кн. Многослойные сварные конструкции и трубы. Материалы I Всесоюз. конф. Киев Наук, думка, 1984, с. 309—314. [c.389]

В качестве примера расчета с использованием процедуры GASOR рассмотрим двухслойную перекрестно армированную цилиндрическую оболочку, нагружшную нормально распределенной нагрузкой q = - Яо Слои оболочки расположены антисимметрично с углами укладки волокон 7( ) = = (-1) " У (к = 1,2). Геометрические параметры оболочки (см. рис. 7.1) возьмем из работы [9.2] / = 2 Л = 1 Л = 0,1 [c.206]

В статье Коварика (V. Kovari ) [413] рассмотрена двухслойная линейно вязкоупругая цилиндрическая оболочка под действием осесимметричной распределенной нагрузки, изменяющейся во времени и по длине. Обсуждаются возможные способы решения выписанных уравнений. [c.12]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...