Контакт Пятна контактные

Все конические передачи независимо от их. точности необходимо проверять на контрольно-обкатном станке по пятну контакта. Если контактное пятно не соответствует техническим условиям чертежа, в наладку зубообрабатывающих станков вносят соответствующие изменения, причем исправляют шестерню, а колесо обычно оставляют без изменений. В связи с этим на наладку станков расходуется по крайней мере одна пробная заготовка шестерни. Подробнее см. в работе [3]. [c.577]

Эффект от диффузионного переноса приходится учитывать при диагностировании износостойкости слаботочных контактов. Износ контактного пятна на щетке, которая все время находится в контакте с рабочей поверхностью, всегда оказывается меньше, чем у поверхности подвижного кольца, контактные пятна которо- [c.489]

Допуски показателей пятна контакта зубчатого колеса находим по табл. П83 (степень точности 7, длину контактной линии принимаем 60 мм) Fp = 16 мкм. [c.179]

Контактная прочность зубчатых колес зависит от приведенного радиуса кривизны зубьев (по формуле Герца) и от условий смазки их рабочих поверхностей. Величина угла Рд ограничивается пределами Рд 10 -н 24°. При ширине колес 6 < 1,1 р. пятно контакта уменьшается в конце зацепления пары зубьев, и прочность передачи снижается. [c.342]

Здесь сперва нужно определить площадь контакта поверхностей и распределение давления по площади контакта. В общем случае высшей пары первоначальный контакт осуществляется по линии или в точке, а затем при нагружении пятно касания принимает форму эллипса, переходящего в предельных случаях в круг или прямоугольник. В теории контактных деформаций упругих тел получены формулы для определения размеров пятна контакта и распределения давления [11]. В рассматриваемом случае пятно контакта после нагружения будет в виде прямоугольника, половина ширины которого ,- [c.251]

Линией зацепления зубьев будет линия касания делительных цилиндров, вдоль которой перемещается точка контакта (рис. 20.21). Однако в действительности из-за упругой контактной деформации зубьев под нагрузкой их взаимодействие происходит через площадку, размеры которой быстро увеличиваются в результате приработки (см. рис. 20.21, пятно контакта зубьев после приработки заштриховано). Поэтому передача Новикова имеет высокую нагрузочную способность (в 1,5 раза больше эвольвентной передачи при твердости зубьев НВ < 320 и окружной скорости г < 12 м/с). [c.338]

Процесс передачи нагрузки. После приработки точечный контакт распространяется по высоте зуба и располагается по полоске /, почти перпендикулярной к направлению зуба (рис. 3.51, б). Вследствие больших радиусов кривизны поверхностей зубьев в плоскости, перпендикулярной к контактной линии, под нагрузкой пятно контакта 2 распространяется на значительную площадь. [c.272]

Испытания по предлагаемой схеме проводят при нагрузке изменяющейся по синусоидальному закону (рис. 3.12), и критерием потери стойкости является появление на контактной поверхности по контуру пятна контакта усталостных трещин, которые можно фиксировать при помощи специальной дефектоскопической аппаратуры или визуально. [c.45]

Такое явление объясняется тем, что при приработке в среде, обеспечивающей ИП, происходит интенсивное пластическое течение тонкого поверхностного слоя бронзы при достаточно высоких давлениях, что обеспечивает самопроизвольное формирование контактной поверхности. Это подтверждается и визуальным наблюдением за состоянием пятна контакта зуба колеса. [c.176]

Испытания материалов на контактно-фрикционную усталость при помощи модели единичной неровности позволяют перейти к расчету интенсивности износа с множественным контактом поверхностей. Определив параметры шероховатости и выявив напряженное состояние на пятнах касания, можно рассчитать интенсивность износа. [c.225]

Заменяющие показатели пятна контакта зубьев в передаче, приведенные в табл. 61, можно разделить на показатели,характеризующие винтовую (ДВо , и контактную линии (Д6 зуба. [c.257]

Для широких косозубых колес показателями контакта зубьев, кроме пятна контакта, является, во-первых, отклонение осевых шагов АВ , а, во-вторых, погрешность формы и расположения контактной линии ЛЬд. [c.257]

Металлографический анализ показал, что усталостные трещины зарождаются в контактных пятнах и на небольшой глубине в поле действия насадки они распространяются примерно под углом 45° к оси образца, а дальше — перпендикулярно к ней. Поскольку образование и развитие трещин в процессе усталости начинается в местах контакта сопряженных деталей, то на величину снижения выносливости образца под действием насадки должны также влиять твердость и модуль упругости материала насадки, которые определяют радиальные усилия и концентрацию напряжений в пятне контакта, а также критерий износостойкости. [c.144]

Модуль упругости фрикционного материала является показателем, влияющим при упругом контакте на характер контактного фрикционного взаимодействия. Он определяет площадь фактического касания и фактические давления на пятнах контакта. [c.136]

Б указанных формулах q — тепловой источник Ре = 2гф F/a — число Пекле, относится к телу, где скорость перемещения теплового источника И / — коэффициент трения скольжения, — скорость скольжения Р — среднее напряжение сжатия / ф - радиус фактического пятна касания. В случае гладких тел и при упругих деформациях в контакте вместо г ф следует подставлять полуширину площади касания (по Герцу) для тел с начальным касанием по линии и радиус касания (при круговой площадке контакта) -в случае точечного первоначального касания. Для расчета температурной вспышки в контакте твердых тел можно воспользоваться полученными зависимостями и граничными условиями. В случае движения теплового источника относительно тел с малыми скоростями Pei < 0,3, Pej < 0,3 увеличение контактной температуры можно найти по формуле [c.177]

В табл. 14 даны в последовательном порядке формулы расчета параметров резцовых головок и данных для наладки станков. Расчет пригоден для двусторонне-одностороннего и для поворотно-одностороннего способов нарезания при помощи двусторонних резцовых головок. Расчет предусматривает устранение диагональности контакта и получение удовлетворительных параметров контактного пятна. [c.487]

Проверка параметров зубчатых передач, определяющих полноту контакта сопряженных зубьев. Полнота контакта зубьев сопряженных колес, помимо комплексного показателя— пятна контакта, может быть определена также проверкой направления и прямолинейности контактной линии, а для широких косозубых колес — еще и осевых шагов. [c.520]

Полагая, что тепловой поток Qi, подводимый к контактной поверхности F первого тела, передается через пятна контакта и газовую прослойку и равен тепловому потоку Q2, подводимому к контактной поверхности второго тела, можно записать Qi=QK + Qr=Q2, где Qk — тепловой поток, проходящий через пятна контакта Qr — тепловой поток, проходящий через газовую прослойку. [c.28]

Для зубчатых колес с т > 1 мкм правила определения пятна контакта, относительные размеры пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев, место его расположення на этих поверхностях устанавливаются конструктором в зависимости от служебного назначения передачи степени нагруженности, жесткости и геометрических особенностей рабочих поверхностей зубьев. Для зубчатых колес, имеющих продольную модификацию зубьев, не допускается усиление контактного давления на кромке зуба у внутреннегр ИАН внешнего торцев. Для колес имеющих профильную модификацию зубьев, не допускаются усиление контактного давления ка кромках у вершин зубьев и разрывы пятна контактна по высоте. Если не указаны специальные требования по нагрузке (торможению) зубчатой передачи, пятно контакта устанавливается при легком торможении, обеспечивающем непрерывное контактирование зубьев колес. [c.472]

Квазиметаллический контакт обеспечивают контактные пятна, покрытые тонкими адгезионными и хемосорбированными пленками, легко пропускающими электрический ток благодаря туннельному эффекту. Электроизолирующий контакт образуют пятна, покрытые изолирующими пленками оксидов и сульфидов, не пропускающих электрический ток. [c.630]

Составьте условные обозначения и приведите определения для следующих групп параметров зубчатых колес а) диаметры окружности основной, начальный, делительный, вершин и впадин б) шаг основной торцовой окружной, нормальный, осевой по делитель1гой и начальной окружностям, а также угловой шаг б) модуль торцовый, окружной, нормальный по делительной и начальной окружностям г) боковая поверхность и профиль зуба, контактная линия и пятно контакта зубьев д) шестерня, колесо межосевое расстояние, измерительное межосевое расстояние е) профильная модификация зуба и ее виды [c.176]

В червячных передачах осевое смещение колес и небольшие изменения межосевого расстояния существенно влияют на распределение нагрузки по длине контактной линии, на качество работы передач. Поэтому на межосе-вое расстояние назначают строгие допуски, а осевое положение колес регулируют при монтаже по пятну контакта. [c.306]

Кривые контактной усталости при пульсирующем контакте строятся для партии одинаковых образцов, испытанных при одинаковых средних напряжениях цикла (агтах)т- За критерий разрушения при испытаниях по схеме пульсирующий контакт принимается интервал времени до образования микротрещин в зоне контакта. Но так как фиксация первой микротрещины затруднительна и при исследовательских испытаниях допустимы иные критерии разрушения, то нами рекомендуется использовать момент образования пит-тингов по контуру пятна контакта. Для более точного определения числа циклов нагружения, при котором образуются первые питтин-ги, в процессе испытания образца строится график Нц = /(Л ц)> где Нп — диаметр пятна контакта (мкм), измеряемый с помощью микроскопа, Мц — число циклов нагружения (рис. 3.16). В момент ускорения питтингообразования (начало третьей стадии развития разрушения) происходит резкое увеличение пятна контакта, что означает начало разрушения при заданном уровне напряжения цикла. Определив таким образом количество циклов нагружения, при которых происходит контактно-усталостное разрушение на различных уровнях напряжений, строится график контактной усталости в координатах а тах = [c.47]

При малых удельных нагрузках в износостойких струйно-плазменных покрытиях ПН85Ю15, как правило, довольно легко возникают трещины, приводящие в дальнейшем к образованию выколов (фото 6). При больших контактных нагрузках в районе пятна контакта возможно отслаивание покрытия от основного металла. Это явление сопровождается вспучиванием и интенсивным выкрашиванием покрытия по периметру пятна контакта. [c.48]

Результаты исследований самофлюсующихся покрытий существенно отличаются от данных, полученных при испытаниях струйноплазменных покрытий ПН85Ю15. Несмотря на высокую твердость (Д JR 53), покрытие ПН70Х17С4Р4 толщиной 0,6 мм испытывает значительную пластическую деформацию без образования крупных трещин. При экспериментах с большими контактными давлениями (нагрузка 900 Н, диаметр индентора 2,5 мм) наблюдается вдавливание материала покрытия в основной металл. После двух миллионов циклов нагружения с помощью металлографических исследований на глубине 0,2—0,5 мм обнаружены микротрещины длиной 0,1—0,7 мм, располагающиеся параллельно плоскости покрытия. Между основным металлом и покрытием трещин не обнаружено. Процесс увеличения диаметра пятна контакта сопровождается появлением на поверхности покрытия касательных и радиальных микротрещин. После слияния отдельных микротрещин по периметру пятна образуются выколы (фото 7). [c.48]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений, °Н Jim Ь. кгс/мм Определено по табл. 9S. Значение Од jjfp для азотирования установлено только для зубчатых колес с параметрами шероховатости поверхности не грубее Да = 1,25 мкм по 1 ОСТ 2789—73 и суммарном пятне контакта зубьев в передаче, пе меньшем предусмотренного 6-й степенью точности по ГОСТ 1643—72 [c.371]

Физико-химические принципы систем СИТ. Система снижения удельных давлений на контакте. Снижение удельной нагрузки является существенным элементом уменьшения износа мащин. Площадь фактического контакта, как известно, составляет примерно от 0,1 до 0,01 номинальной поверхности трения и в процессе износа изменяется весьма мало. Это связано с самопроизвольным процессом установления при трении оптимальной щероховатости которая определяется режимом смазки пятна фактического кон такта, нагрузкой, материалами и многими другими факторами Большой резерв опорной площади остается неиспользованным и в то же время даже при небольших давлениях на участках кон такта возникают удельные давления, способные пластически де формировать контактную поверхность. Следовательно, чтобы спи зить удельные нагрузки, нужно увеличить номинальную опорную поверхность, а это противоречит стремлению конструкторов к снижению массы конструкций и увеличению их жесткости. [c.8]

И износа. В условиях применения масла И-20А вследствие-шероховатости контактирование происходит в отдельных местах с деформированием внедрившимися неровностями винта менее жесткого поверхностного слоя гайки. Коэффициент трения изменяется в пиироком диапазоне и в основном зависит от изменений, происходящих в зоне трения (контактные нагрузки, нарушение граничной пленки масла, смеш,ение пятна контакта по длине витков во времени и др.). Повышение температуры масла приводит к ускорению [c.75]

У зубчатых колес а) погрешность профиля и основного шага сокращение размеров контактного пятна по высоте зубьев б) накопленная погрешность окруиатго шага, неравенство толщин различных зубьев (утонение зуба в месте смыкания нарезки), колебания длины общей нормали в) изменение размеров пятна контакта и его положения г) погрешность профиля витков резьбы [c.629]

Зубоизмерительные приборы по СТ СЭВ 3004—81 в зависимости от вида измеряемых колес обозначаются для цилиндрических колес — С, конических — К, червячных — G, червяков — 2 и разных колес — R. В зависимости от измеряемых параметров используют 14 групп, которые имеют следующие номера приборы для измерения кинематической погрешности — 1 шага — 2 радиального биения зубчатого ьетаа — 3 смещения исходтого контура — 4 измерительного межосевого расстояния и межосевого угла — 5 шага зацепления — 6 профиля зуба — 7 направления зуба — 8 контактной линии — 9 длины общей нормали— 10 толщины зуба — 11 пятна контакта — 12 осевого шага — 13 и погрешности обката — 14. Многие зубоизмерительные приборы совмещают в себе возможность проверки колес различного вида и измерение колес по двум или более параметрам. [c.234]

В случае трзния разноимэнных материалов, имеющих диаграмму состояния эвтектического типа, при достижении температуры плавления эвтектики в зоне контакта образуется /(шдкая фаза, удаление которой должно приводить к изменению геометрии деталей, т. е. к их изнашиванию. Такой вид изнашивания можно назвать эвтектическим . Для появления жидкой фазы объемная температура не должна повышаться до температуры контактного эвтектического плавления. Необходимая температура может развиваться на отдельных пятнах фактического контакта в результате генерирования на них тепла в процессе трения. Еще в работе [7] было показано, что температура на отдельных пятнах контакта может при трении достигать температуры плавления более легкоплавкого материала трущегося сопряжения. Кроме того, в некоторых случаях дополнительный нагрев может осуществляться за счет проходящего через зону контакта электрического тока или в результате экзотермических реакций с окружающей средой (в первую очередь окисления кислородом воздуха). [c.77]

Исследование причин, вызывающих указанное выше расхождение, позволило установить, что уже на границе исследуемой зоны (при 0тах = 3464О кгс/см ) происходит достаточно быстрый переход от микропластических деформаций к макропла-стическим деформациям. Микрофотографии следов качения, полученные после теплового травления при 500-кратном увеличении, показывают (рис. 4), что уже в первые часы работы подшипников происходит смятие шлифовальных гребешков, а последующее пластическое деформирование основного металла приводит к упрочнению поверхностного слоя. Помимо структурных изменений макропластические деформации вызывают изменение кривизны контактирующих поверхностей, рост пятна контакта и падение действительных контактных напряжений по сравнению с расчетными. [c.51]

Тепло па границе раздела может передаваться теплопроводностью через контактные пятна, теплопроводностью, конвекцией и излучением в промежутках между пятнами. Если пренебречь лучистым теплообменом между поверхностями, разделенными газовой прослойкой, которым передается около 1—2% тепла, то в порядке приближения можно считать, что тепловая проводимость контакта jR равна сумме тепловых проводимостей контактных пятен Rk и газовой прослойки ilRr. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...