Напряжения контактные сдвиг сдвига

Исследования показывают, что во всех точках кругового контура контактной площадки будет напряженное состояние чистого сдвига. Касательные напряжения достигнут своего наибольшего значения на расстоянии х=0,5а, величины главных напряжений для указанной точки ( х=0,3) будут [c.55]

Отношение наибольшего контактного напряжения сжатия или сдвига пары зубьев в данной точке зацепления к наибольшему контактному напряжению сжатия или сдвига в полюсе зацепления (при одной п той же нагрузке) [c.220]

Стали, которые после закалки и низкого отпуска способны воспринимать в подшипниках качения (шариковых, роликовых и игольчатых) высокие локальные (контактные) напряжения растяжения, сжатия, сдвига, а также контактно-усталостные напряжения и износ. К этим сталям предъявляются особые требования в отношении чистоты, особенно по неметаллическим [c.238]

Зубья зубчатых колес редукторов рассчитываются 1) на прочность рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям сжатия или сдвига (на контактную прочность) и 2) на изгиб. [c.148]

Зубья червячных колес редукторов в основном рассчитываются на контактную прочность по напряжениям сжатия или сдвига и затем проверяются расчетом их на изгиб. [c.195]

На рис. 1 показано поле характеристик и распределение нормального напряжения на границе штампа, вычисленное для 9 = 1 мр = 0,388, соответствуюш их усилиям сдвига Рх = 0,269 и = 0,159. Давление на штамп практически постоянно, с незначительным возрастанием около особой точки А. Усилие вдавливания Ру = 2,075. При приближении модуля контактного усилия сдвига Рхг = Р + Р к предельному значению 1/2 поле характеристик вырождается в линию, совпадаюш,ую с границей штампа. Если ( = 7г/2и0 тг/2, то получаем продольный сдвиг штампа по оси 2 при Р = О и Р = 1/2. Из уравнений (2.5) и (1.2) находим сг = —2/3, ау = —1/2, а г = —1/2. Это случай чистого сдвига при минимальном давлении на штамп [c.59]

Стационарное поле линий скольжения в пластической области при скольжении эллиптического цилиндра с границей контакта О А показано на рис. 1. Вследствие несжимаемости пластического материала точки О и В жесткопластической границы находятся на границе полупространства. На границе контакта принимаем напряжение контактного трения fi, которое представляет сопротивление сдвигу пограничного слоя, не превышающее напряжения текучести при сдвиге материала пластической области. При этом из третьего соотношения (4) для ортогональных координат, направленных по касательной и нормали к границе контакта, находим угол наклона 7 линии скольжения г] к границе контакта [c.584]

Отношение наибольшего контактного напряжения сжатия или сдвига пары зубьев в данной точке зацепления к наибольшему контактному напряжению сжатия или сдвига [c.23]

Напряжения контактные сдвига 209, 210 [c.463]

Напряжения контактные сдвига 20, 93, 103, 119 [c.464]

Напряжения контактные сдвига глубинные 97, 100 --Напряжения контактные сдвига допускаемые 95, 97—100, 103 [c.464]

Напряжения контактные сдвига условные 20, 75 [c.464]

Напряжения контактные сдвига 75, 99, 100 [c.465]

Напряжения контактные сдвига [c.470]

Процесс спекания. Прессованная заготовка термодинамически неустойчива, так как обладает повышенным уровнем внутренней энергии (остаточная энергия деформации, значительная поверхностная энергия большого числа порошинок, избыточная энергия искаженной кристаллической структуры). При высокой температуре, когда рез ко повышается подвижность атомов, создаются условия для образования более рав новесной системы — спеченного тела. Вся предшествующая история брикета (состояние и характер поверхности частиц порошка, его дисперсность, степень деформации и пористость брикета, состояние и напряженность контактных участков и т. д.) оказывает решающее влияние на преобладающее значение того или иного механизма перемещения атомов, обусловливающего образование спеченного образца. Современное порошковое металловедение считает возможной значительную миграцию атомов по поверхности пор и в результате объемной диффузии, а также учитывает влияние малых перемещений (вязкое течение, ползучесть) и сдвигов в относительно больших объемах (пластическая деформация). Эти процессы одновременно с дополнительным влиянием среды и температуры (удаление с поверхности порошинок адсорбированных газов и пленки окислов) приводят к увеличению и изменению качества контактной поверхности , следствием чего и является превращение брикета в прочное тело, т. е. спекание. [c.1486]

Описанные обстоятельства требуют обратить внимание на малую кольцевую область, лежащую на периферии контактной площадки. Здесь напряженное состояние представляет собой чистый сдвиг, когда (см. рис. 6.11) [c.154]

Следует иметь в виду, что с увеличением положительных значений и х уменьшается величина удельного скольжения, а вместе с ней и возможный износ профилей зубьев. Одновременно уменьшается контактное напряжение сдвига поверхностных слоев зубьев и повышается их изгибная прочность. Однако при возрастании и Ха коэффициент перекрытия ty уменьшается. [c.99]

Определение модуля червячного зацепления (мм) по допускаемым контактным напряжениям сдвига поверхностных слоев зубьев [c.336]

Наличие остаточных напряжений в пределах зоны пластической деформации перед вершиной трещины, формирование скосов от пластической деформации под одновременным действием сдвига и скручивания ( Г[ 4- А" ), а также возникновение контактного взаимодействия между ответными частями излома по поверхности скосов от пластической деформации приводит к неполному закрытию [c.136]

Таким образом, фрикционное сопротивление, зависящее от контактных напряжений, непостоянно во времени. Для выдергивания волокон, идеально связанных с пластическим материалом цилиндров, необходимо превысить предел текучести при сдвиге по всей поверхности волокон. В этом случае ни [c.27]

Таким образом, при распространении плоской упруго-пла-стической волны в течение времени одного порядка с временем релаксации сдвиговых напряжений напряженное состояние за фронтом волны является существенно неустановившимся и определяется выражениями (4.15) и (4.17), учитывающими кинетику развития пластического сдвига. При времени распространения волны от контактной поверхности, намного большем, чем время релаксации, состояние материала близко к равновесному и при расчете распространения волны можно не учитывать кинетику развития сдвиговой пластической деформации. Напряжение в плоскости фронта плоской упруго-пластической волны может быть определено соотношением (4.12) по величине объемной деформации и статической величине сопротивления сдвигу, соответствующей интенсивности волны и эквивалентной величине деформации. [c.160]

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствуюш ей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации вблизи контактной поверхности напряжения Стг, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70. [c.161]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Контактные напряжения сдвига 2 — 259 [c.85]

Расчёт на контактные напряжения сдвига [c.85]

При Кд -> О основной металл не вовлекается в пластическую деформадию, контактные касательные напряжения т согласно выражению (2.6) равны пределу текучести мягкого металла на чистый сдвиг к , а сетка линий скольжения представлена на рис. 2.10,6. [c.52]

Для полу чения выражений, позволяющих оценить напряженное состояние мягкой прослойки в условиях неполной реализации ее контактного упрочнения в условиях двухосного нагружения, по аналогии с /93,94/ принимали, что снижение уровня касательных напряжений т , действующих на границе раздела металлов М и Т, связанное с вов-лече-нием твердого метаала в апастическую деформацию описывается соотношением типа (3.9) путем замены в них предела текучести при чистом сдвиге k на предельную величину касательных напряжений, характерную для данного случая нагружения (п). [c.122]

Получившийся контур ограничивает зону возможного выбора коэффициентов сдвига /1 и Хг- Накладывая дополнительные ограничения, можно найти в пределах построенной зоны возможные решения. Так, например, при известном суммарном коэффициентесдвига решение следует искать на линии 5—5. С увеличением положительных значений XI и Хг уменьшается величина удельного скольжения, а вместе с ней и возможный износ зубчатых профилей. Одновременно уменьшается относительная кривизна профилей, т. е. увеличиваются их радиусы кривизны. Следовательно, уменьшается контактное напряжение сдвига поверхностных слоев зубьев и повышается изгибная прочность зубьев. Однако при возрастании XI и Хг коэ( )фициент перекрытия гу уменьшается. [c.239]

Вдавливание, также является распространенным видом испытательного воздействия. Оно широко используется для определения твердости материалов путем создания контактных напряжений при воздействии на поверхности образца твердого малодеформирующе-гося наконечника. Как правило, при вдавливании растягивающие напряжения и удлинения малы по сравнению с касательными напряжениями и сдвигами, создающимися в деформируемом материале. [c.12]

Переход от контактных напряжений сдвига т, определяемых по известной формуле А. И. Петрусевича [6], к нормальным а выполнен по соотношению а = 2,88т. [c.59]

Так, например, одна из опытных передач с параметрами Л = 80 мм, т — 3 мм, Zj = 1 проработала при =- 1500 об мин (V = 2,92 м1сек) и Л 2 = 7 кГм около 2500 ч. Этой нагрузке соответствуют условные контактные напряжения о = 1700 кПсм и напряжения изгиба о = = 245 кПсм . Температура масла во время испытаний была около 77° С, а к. п. д. —около 50%. Во время работы передачи наблюдался износ зубьев колеса. К концу испытаний толщина зуба у основания уменьшилась на 1,5—2 мм, а вершина зуба сильно заострилась. Вследствие этого прочность зубьев значительно понизилась начался процесс расслоения шпона, сдвиг и излом отдельных участков зуба. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...