Допускаемые контактные напряжения сдвига

Определение модуля червячного зацепления (мм) по допускаемым контактным напряжениям сдвига поверхностных слоев зубьев [c.336]

Допускаемые контактные напряжения сдвига [c.259]

Расчётное контактное напряжение не должно быть больше допускаемого как для зубьев шестерни, так и для зубьев колеса. Допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять по приведённым ниже формулам (9)—(9к), составленным на основании опытных (табл. 9—14) и эмпирических данных, с учётом коэфициента безопасности (по отношению к средним экспериментальным данным) 1,25. Если расчёт вести при коэфи-циенте безопасности, равном ], т. е. увеличить допускаемое контактное напряжение на 25 /о, то в некоторых случаях (примерно в 10—20 случаях из 100, если //д < 330) долговечность может оказаться меньше ожидаемой (в 3—4 раза . [c.259]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 — [c.260]

Если приняты специальные меры, обеспечивающие полное отсутствие износа косых или шевронных зубьев при работе (тщательная приработка, чистая смазка), то при достаточно высоких (чтобы не происходило износа зубьев) числах оборотов в минуту шестерни (например, при >50 об/мин) допускаемые контактные напряжения сдвига можно определять по формуле [c.260]

На этом основании при тщательной приработке зубчатых колёс, если при расчёте надлежащим образом учтены динамическая нагрузка и влияние перекоса, можно повышать допускаемые контактные напряжения сдвига на 25 /о. а для цементованных зубьев — на 20%. Такое повышение R связано однако, с известным риском, а именно при больших твёрдостях зубьев > 250) долговечность работы зубчатых колёс в некоторых (правда, редких) случаях может оказаться в 3—4 раза меньше ожидаемой при малых же твёрдостях зубьев Шд < 250) может наступить повышенный и неравномерный по окружности и по профилю зуба (т. е. приводящий к шуму передачи) износ зубьев на глубину, прибли- [c.260]

Допускаемые напряжения изгиба (при К( =, Ъ н и допускаемые контактные напряжения сдвига для нормализованных и улучшенных сталей [c.261]

Предел Допускаемые напряжения изгиба Допускаемые контактные напряжения сдвига [c.261]

В табл. 16 приведены допускаемые контактные напряжения сдвига R fj (для 25 000 час. работы передачи), к которым надлежало бы приравнивать произведения [c.261]

Допускаемые контактные напряжения сдвига соответствующие данным АГМА (Американского общества изготовителей зубчатых колёс) для косозубых и шевронных зубчатых колёс редукторов. [c.263]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для прямозубых колёс соответствующие данным [c.263]

Допускаемые контактные напряжения сдвига Rd < соответствующие нормам АГМА [c.264]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для материалов червячных колёс. [c.344]

Допускаемое контактное напряжение сдвига для фосфористой бронзы при работе червячного колеса со стальным червяком, имеющим достаточно гладкие рабочие поверхности витков, рекомендуется определять по формуле [c.344]

При выборе допускаемых контактных напряжений сдвига для червячных колёс из алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов, при условии применения цементованных или закалённых до твёрдости > 45 шлифованных [c.345]

Допускаемые контактные напряжения сдвига R при N [c.346]

Для механизмов второй группы при выборе допускаемых контактных напряжений сдвига следует учитывать число циклов нагружения рабочих поверхностей В процессе работы механизма ролики и обойма каждый раз при заклинивании соприкасаются в разных точках, в то время как площадка контакта на рабочей поверхности звездочки находится почти в одном и том же месте. Поэтому усталостному выкрашиванию больше всего подвергается рабочая поверхность звездочки. [c.89]

Допускаемые контактные напряжения сдвига стальных прямозубых, косозубых и шевронных колес при твердости зубьев по Бринеллю НВ < 350 определяются по формуле [c.317]

Пц — число оборотов ведомого вала в Г мин. Ь — длина зуба в мм [ ]к—допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое материала зубьев ведомого зубчатого колеса в кг мл . [c.30]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для зубчатых колес с твердостью поверхностей зубьев < 350. Для прямозубых колес [c.30]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для зубчатых колес из закаленной до высокой твердости стали >350 [c.31]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для ведущей и ведомой шестерен соответственно равны [c.219]

Допускаемое контактное напряжение сдвига (условное) для материала поверхностного слоя прямых зубьев в кГ/см [c.20]

Ввиду того что вопрос о величине контактных напряжений с учётом сил, действующих в слое смазки, ещё не исследован, расчёт на контактные напряжения условно можно производить по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причём допускаемые контактные напряжения сдвига Не следует определять на основании экспериментальных и эмпирических данных по усталости рабочих поверхностей зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчётному контактному напряжению сдвига. По теории Герца — Беляева контактное напря жение одинаково для обеих поверхностей, находящихся в контакте. [c.244]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига цилиндрических косозубых и шевронных колёс. При расчёте на выносливость рабочих поверхностей зубьев, цилиндрических косозубых и шевронных колёс можно пользоваться теми же формулами, что и для прямозубых колёс, подставляя в формулы (4) — (4ж) числовой коэфициент 80 ООО вместо 100 ООО и допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое косых и шевронных зубьев (в r zj M вместо [c.246]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для прямозубых колёс а) При твёрдости поверхностного слоя стальных зубьев рассчитываемого зубчатого колеса Hq < 350 KzjjuM [c.259]

Приведённые выше формулы для определения допускаемых контактных напряжений сдвига дают значения последних, равные пределам усталости рабочих поверхностей на сдвиг по наиболее низким опытным данным. Так как R j или определяются по минимальной прочности или твёрдости материала зубьев, а т определяется с учётом динамической нагругки, подсчитываемой при наиболее неблагоприятном характере и при наибольшей величине ошибок нарезания, то можно ориентироваться на средние значения экспериментально найденных пределов контактной усталости (при обработке экспериментальных данных динамическая нагрузка и неравномерность распределения нагрузки по контактным линиям в большинстве случаев не учитывались). [c.260]

Допускаемые контактные напряжения сдвига, со-ответствующие данным британского стандарта на цил1 ндрнчес ие зубчатые колёса, В британском стандарте на обработанные цилиндрические зубчатые колёса (11] расчёт зз бчатых колёс проводится по условному напряжению, равному отношению удельной контактной нагрузки (вфн дюйм) к эффективному радиусу кривизны (в дюймах) в степени 0,8. Расчёт прямозубых колёс производится по напряжению на границе зоны работы одной пары зубьев на ножке шестерни, расчёт косозубых колёс— по напряжению в средней точке контактной линии (полной длины). [c.261]

В табл. 17 приведены допускаемые контактные напряжения сдвига для косозубых и шевронных колёс, полученные путём пересчёта соответствующих значениП, рекомендуемых АГМА [33] для опреде.тения допускаемой нагрузки (мощности) для цилиндрических косозубых и шевронных редукторов. При использовании этих данных расчётную нагрузку следует определять также по нормам АГМА (стр. 284) с учётом коэфициента скорости и частного коэфициента качества При < 100 и / > 8 указанные в табл. 17 значения неприменимы. [c.263]

Допускаемые контактные напряжения сдвига R fj для прямозубых крановых передач, соответствующие данным Виссмана [c.264]

Примечания. 1. При приближённом расчёте косозубых и шевронных зубчатых колёс редукторов коэфи-циеит нагрузки можно брать по данным АРМА (стр. 284). В этом случае допускаемое контактное напряжение сдвига можно выбирать из табл. 17 стр. 264). [c.276]

Для высокопрочных бронз (ай>30ч-35/сг/.М/и2) и для чугунов допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять не по пределам усталости на сдвиг рабочих поверхностей зубьев червячных колёс из этих материалов, а исходя из того, чтобы было предотвращено заедание рабочих поверхностей или намазывание" бронзы на червяк. В таких случаях допускаемое контактное напряжение может даже увеличиваться с уменьшением прочности материала оно определяется прежде всего скоростью скольжения, твёрдостью и гладкостью рабочей поверхности червяка тщ,атель-ностью приработки передачи и вязкостью смазки. Имеют значение также ведачина и длительность перегрузок и жёсткость конструкции передачи. К сожалению, соответствующих экспериментальных или эмпирических данных накоплено очень мало. Для комбинаций материалов чугун по чугуну и сталь по чугуну — при тщательной приработке передачи — ориентировочно можно выбирать значения допускаемых контактных напряжений сдвига из табл. 62. [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...